Таблица 3
Ин». К» дубликата № изм.
Инв. № подлинника 3269 № из».
3.2. Определение температуры неподвижных резиновых уплотнений при ускоренных испытаниях
3.2.1. На основе рекомендаций пп. 3.2.2 и 3.2.8 настоящего стандарта
принимаем
и Ц о
- 170 С - const.
3.2.2. Температуры нагрева уплотнений от дросселирования, от электромагнита и от воздействия окружающей среды расчитываем так же, как указано в пп. 3.1.2 -
3.1.4. и получаем:
Ср d 1
^-Ьэм - У-°С при U-27&
Температуру уплотнений определяем по формуле (2) настоящего стандарта, при этом температура Тои будет равна:
Р& У о
при включенном электромагните ~t пи~ 170 +Ч- - 174- О ",
РУ1
у °
при выключенном электромагните І ли ~ 170 С.
™2
Нив. № дубликата N° изм.
Нив, N° подлинника 3269 № изв.
Расчет времени эквивалентного старения неподвижных резиновых уплотнений.
Расчет времени Lру проводится по формулам (6) и (8) настоящего стандарта. Значения коэффициентов ЗС. г находятся в табл. 2 настоящего стандарта.
Результаты расчета времени эквивалентного старения уплотнений из резины ИРП-1287 и порядок расчета для одного температурного цикла приведены в табл. 4.
Общее время эквивалентного старения уплотнений из резины ИРП-1287 в течение гарантийного ресурса составляет.
+ 122= 262’5 ’*•
Время эквивалентного старения уплотнений из резины ЙРП-1353 подсчитываем аналогично п. 3.3.2.
Общее время эквивалентного старения уплотнений из резины ИРП-135 3 в течение гарантийного ресурса составляет:
1 23,5 + 127,5 = 251 ч.
В связи с тем, что время эквивалентного старения из резины
ИРП-1287 превышает время эквивалентного старения уплотнений из резины
ИРП-1353,то, согласно п. 3.2.9 настоящего стандарта, принимаем время испыта-
ний на тепловое воздействие: |
= 26 3 ч. |
И«і. № дубліката |
|
Няв. № подлита |
3269 |
№ N3M.
N° мзв.
Таблица 4
Участок |
Время, мин |
Температура, °С |
L-П -g - произведение коэффициентов, характеризующих старение резины |
Время, Lpy/' мин |
||
|
|
|
||||
1 |
20 |
104 |
174 |
70 |
1,650,6- 1,64'1,61'1,55 • 1,53 ’ 1,58/1,63 ’ 1,68°’4= 26,78 |
0,747 |
2 |
160 |
138 |
36 |
1,550,2. 1,53-1,58-1,63-1,68°’4 = 5,28 |
30,300 |
|
3 |
10 |
123 |
51 |
1,61°’7' 1,55-1,53-1,58'1,63*1,68°’4= 9,55 |
1,047 |
|
4 |
30 |
107 |
67 |
1£5°’3. 1,64-1,61-1,55-1,53-1,58-1,63-1,68°’4= 23,03 |
1,303 |
|
5 |
20 |
88 |
86 |
1,79й’2- 1,69 • 1,65 • 1,64 • 1,6 b 1,55 • 1,53 • 1,58 • 1,63 • 1,68°’4 =63,16 |
0,317 |
|
УТН ZLP*1 |
240 |
|
33,714 |
|||
1 |
20 |
98 |
170 |
72 |
1,69U,Z. 1,65'1,64'1,61 '1,55'1,53« 1,58-1,63 =29,51 |
0,678 |
2 |
160 |
134 |
36 |
1,550,6- 1,53.1,58'1,63 = 6,104 |
26,212 |
|
3 |
10 |
118 |
52 |
0.2 1,64 ’ • 1,61.1,55'1,53.1,58’1,63 = 10,86 |
0,921 |
|
4 |
30 |
100 |
70 |
1,65.1,64-1,61-1,55-1,53-1,58'1,63 = 26,61 |
1,274 |
|
5 |
20 |
80 |
90 |
1,79-1,69-1,65’1,64'1,61-1,55-1,53'1,58'1,63 = 80,98 |
0,247 |
|
rf нLP^2 |
240 |
|
29,332 |
О н *0
го 00
Таблица 5
Им». № дубликата № изм.
Иш. № подлинника 3269 № нзв.
Участок |
Температура, °С |
|||
при включенном электромагните |
при выключенном электромагните |
|||
|
At off |
-tod |
-toff |
|
1 |
104 |
52 |
156 |
98 |
2 |
138 |
46 |
184 |
134 |
3 |
123 |
49 |
172 |
118 |
4 |
107 |
51 |
158 |
100 |
5 |
88 |
55 |
143 |
80 |
Ускоренные испытания |
174 |
43 |
217 |
170 |
испытаниях.
РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ИЗ УСЛОВИЯ ЭКВИВАЛЕНТНОСТИ
СТАРЕНИЯ ОБМОТКИ ЭЛЕКТРОМАГНИТА
Расчет температуры обмотки электромагнита при нормальных испытаниях.
Расчет температуры обмотки производится по формуле (11) настоящего стандарта. Значения перегревов 4^^ определяем по графику черт. 1 настоящего стандарта, исходя из того, что ~Ь.
У агрегата с непрерывным протоком рабочей жидкости температура кожуха электромагнита будет близка к температуре корпуса. Это обеспечивается наличием теплового моста. Поэтому принимаем
Так как режим работы электромагнита длительный, принимаем Кд = 1.
Результаты расчета ~Ьприведены в табл. 5.
Расчет температуры обмотки электромагнита гри ускоренных
Расчет температуры обмотки при ускоренных испытаниях ведется аналогично п. 4.1.1.
Результаты расчета приведены в табл. 5.
Расчет времени эквивалентного старения обмотки электромагнита.
Расчет времени эквивалентного старения обмотки электромагнита Log производится по формуле (14) настоящего стандарта.
Значение коэффициента 7* определяется по табл. 3 настоящего стандарта Г = 20,9°С.
Порядок расчета и полученные результаты для одного температурного цикла нагружения с включенным и выключенным электромагнитом приведены в табл. 6.
Таблица 6
Участок |
Время, <г мин |
Температура, °С |
Основание натурального логарифма ez |
Время, гт* оё; 1 Q МИН |
||||||
ч |
.у °61 |
(Г <Г |
х* -Ь' Т |
|||||||
тромагнит ключей |
1 |
20 |
156 |
2YI |
-61 |
-2,919 |
0,054 |
1,08 |
||
2 |
160 |
184 |
-33 |
-1,579 |
0,206 |
32,96 |
||||
3 |
10 |
172 |
-45 |
-2,153 |
0,116 |
1,16 |
||||
4 |
30 |
158 |
-59 |
-2,823 |
0,060 |
1,80 |
||||
Элек в: |
5 |
20 |
143 |
-74 |
-3,541 |
0,029 |
0,58 |
|||
|
240 |
— |
- |
— |
— |
37,58 |
||||
Электромагнит выключен |
1 |
20 |
98 |
170 |
-72 |
-3,445 |
0,032 |
0,64 |
||
2 |
160 |
134 |
-36 |
-1,722 |
0,179 |
28,64 |
||||
3 |
10 |
118 |
-52 |
-2,488 |
0,083 |
0,83 |
||||
4 |
30 |
100 |
-70 |
-3,349 |
0,035 |
1,05 |
||||
5 |
20 |
80 |
-90 |
-4,306 |
0,013 |
0,26 |
||||
«4 |
240 |
- |
- |
- |
- |
31,42 |
В
Нив. № дубямката № изм.
Иив. № подлинника 3269 № изв.
ремя эквивалентного старения обмотки за один температурный цикл составляет:У
при включенном электромагните ~ 37,58 мин;
а-У
при выключенном электромагните L0[j = 31,42 мин.
Эквивалентное время старения обмотки в течение гарантийного ресурса составляет: ZЛ~ 189,9 + 130,9 = 321 ч.
У er У *
Так как Тnu< , то рассчитываем необходимое напряжение
РУ ои-]
питания электромагнита, при котором будет достигнуто эквивалентное п-У электроизоляционного материала обмотки в течение времени Lрд .
И
старение
спользуя формулу (15) настоящего стандарта и учитывая, что в п. 3.2.2 (Г Уполучено время испытания агрегата с включенным электромагнитом LOL/ = 140,5
У 'Уі
находим U .
у
U = 27(1 + 0,004• 20,9'//7-190/140,5) = 27,8 В.О
Нив. Я» дубликата № изм.
Инв. Я» подлинника 3269 Я° изв.
ПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ ЦИКЛОВ НАГРУЖЕНИЯ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙРассматриваемый электрогидравлический распределитель имеет шариковый датчик. Учитывая рекомендации п. 3.5.3 настоящего стандарта принимаем
Определим допустимую частоту срабатывания по формуле (29) настоящего стандарта с учетом п. 1.9. Цикл срабатывания распределителя - включение и выключение электромагнита. Тогда ^ЗогГ ®’3С' ~
Время, необходимое для отработки циклов срабатывания, определяем по формулам (28) настоящего стандарта
- при нормальной температуре:
1000 С-р ~ ~7~3 ~ й -333,3 с ~О,1ч;
L1 о
- при температурных циклах: у д'* ЭООО
Г. = = -—-—= 3000 с=0,835 ч.
3
Время, необходимое для отработки повышения давления, определяем по формуле (27) настоящего стандарта у проходника 'Насос':
при нормальной температуре
У
= 1000-0,1 = 100 с^О,03 ч; П1
при температурных циклах
1>п= 9000-0,1 = 900 с го,25 ч; у проходника 'Бак':
при нормальной температуре
Сп = 1000-5 = 5000 с = 1,39 ч; п5
при температурных циклах; у
= 9000-5 = 12,5 ч.
Так как отработку повышения давления у проходников 'Насос' и 'Бак' можно производить одновременно, принимаем большее значение полученного времени.
Расчеты показали, что время испытаний на механическое воздействие составляет небольшую часть времени испытаний на тепловое воздействие. Поэтому в соответствии с рекомендациями настоящего стандарта предусматриваем отработку у
испытаний на механическое воздействие при частоте $ = 3 Гц и сохранении остальных требований технических условий.
УСТАНОВЛЕНИЕ РЕЖИМОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ
Общее время ускоренных испытаний определяем по формуле (36) настоящего стандарта