Конструкцию следует нагружать в режиме резонанса, т.е. при совмещении частоты колебаний вибровозбудителя с одной из собственных частот колебания конструкции.
Вынуждающая сила или вынуждающий момент вибровозбудителя должны обеспечивать создание в металле обрабатываемой конструкции дополнительных напряжений порядка (0,1...0,5) Єг,
Следует соблюдать следующий порядок проведения вибрационной обработки конструкций.
Перед началом вибрационной обработки конструкция должна быть установлена на резиновое опоры таким образом, чтобы каждая из них воспринимала приблизительно равную часть массы конструкции.
Затем на очищенную от сварочных брызг и шлака поверхность конструкции прикрепляется с помощью струбцин или иных прижимных устройств вибровозбудитель.'
Вибровозбудитель устанавливается в той части конструкции, которая в процессе эксплуатации воспринимает наибольшие рабочие наг** рузки, или в области наибольшего снятия металла при механической обработке.
Ч
3 ж и*
<п
ч>
астоту колебаний вибровозбудителя следует совместить с собственной частотой колебания изделия.— и»——>а. ■ .:0й*опмят -~А4
OCT 92-1553-85 Стр.39
С
Инв.№подл.| Подп. мдата ІВзамен мнв.МИмД»Мдубл« І Подп« и дата
момента наступления резонанса начинается отсчёт времени вибрационной обработки из расчёта от 4 до S тыс. циклов хмегіашвй, косие чего вибровозбудитель настраивается на следущую резонансную частоту.В процессе вибрационной обработки необходимо поддерЖи- .вать максимальную амплитуду колебания конструкции в направлении действия наибольших рабочих сил при эксплуатации.
В случае, если вибрационной обработке подвергаются / хрупногабаритяые конструкции с большим числом сварных швов, а также конструкции, к которым предъявляются пошщеннне требования по тонкостиизготовления, необходимо возбуждать вибрацию конструкции в нескольких плоскостях за счет переустановки вибровозбудители.
При выборе положения вибровозбудителя на конструкции следует учитывать, что эффективность вибрационной обработки повивается при наложении колебаний, которые вызывают растягивающие напряжения в сварннх ивах.
JUH повышения эффективности вибрационной обработка за счет модифицирования узловых линий допускается устанавливать на конструкцию технологические грузы (черт. 23).
Эффективность вибрационной обработки следует определять уравнением значений остаточных напряжений в конструкции до и после .’Обработки*
Остаточные напряжения измеряют с помофю механических деформометров, тензорезисторов, оптических датчиков при частичном или полном разрушении исследуемого объекта.
Остаточные напряжения допускается измерять без разрушения конструкции магнитоупругим, ультразвуковым или другими способами.
- 4.6.10. Контроль режимов вибрационной обрабтки (амплитуды к частоты колебаний, виброскорости, времени обработки) должен проводиться с помощью контрольно-измерительной аппаратуры.Стр. «0 OCT 92-1553-85
В качестве лм^роизмержтельной аппаратуры допускается яркмено- вме вм^ромвтраз тюа ВвП-2» 1М-І.
л.'б.П, Режнмы вибрационно! обработки. отработанные м первых конструкциях* должны соблюдаться яря обработке последуиаи аналогичных конструкції, яря втом дополкктельные язмерекяя уровня остаточных напряженії яе требуется.
Схема технологического процесса яябрацяоняоЯ обработка конструкції балочного тяла проедена а спраяочном приложения 5
«
Видровозбуди- ' тель
ГруЗ ТЄХН0Л0ГИЧ6СКНЙ
Груз технологический
ГруЗ ТЄХН0Л0ГКЧ6СКИЙ
QgI2Z-I55a-85gTp.<tI
йодифяцироваиие узловых линий
в конструкции
* Іоиструкции у
Опоры
I
ІІЧ
Я
S
- положение узловых линий при виброобработке на резонансной ча- стоге; 2 - положение узловых линий при дополнитеяьном нагружении конструкции по ее концам; 3 - положение узловых линий при нагружении конструкции в средней части; 4 — суммарное положение узловых
. ЛИНИЙ <
Черт. 2
3
ж.
55
♦оси» ЗОСТ921.242
•Ф«^маг: 11
|
ж 'И; S' ГОСТ млт- буквенное обозначение |
Наименование |
|
|
1 |
|
|
Длина конструкции, ом |
|
в |
(Кирина конструкции, см |
|
н t |
Высота конструкции, см / Толщина отдельного елемента конструкции, см |
|
? 1 ■ |
Длина отдельного елемента конструхцжж» см |
|
ь |
Ширина отдельного элемента конструкции, см |
|
t п |
Толщина полки елемента составного сечении, см |
|
■ *t ст |
Толщина стенки составного сечения, ом |
|
|
Толщина елемента, на котором выполняется мвн, |
|
гэл |
перпендикулярные предельное оси, см |
|
tp |
Толщина ребра жесткости, см |
|
Ьп |
Ширина полки составного сечения, см |
|
й■ / hem |
Высота стенки элемента составного сечения, см |
|
. т |
Количество поперечных ребер жесткости |
|
а |
Расстояние между ребрами жесткости, см |
|
Асеч |
Площадь поперечного сечения конструкции в целом, в? |
|
Ареч |
Площадь части поперечного сечения конструкции, |
|
где расположено короткое ребро жесткости, см2 |
|
|
А ЭЛ |
Площадь поперечного сечения одного ив влементов |
|
|
конструкции, см2 |
|
Апл |
Площадь зоны пластических деформация, см2 |
|
S |
Статически! момент сечения конструкции, см8 |
|
8' |
. Статический момент части площади поперечного сече» ния конструкции, к которому приварено короткое |
УСЛОЕНИЕ СБО31АЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН
&
|
* с |
ОСТ 92-1553-85 СтрАЗ Продолжение |
|||||
|
|
|
|
|
Буквенное обозначение |
Наименование |
|
|
|
Инв. М подл, 1. Подп. и дата {Взамен инв«4 Инв.МдубДд,{ Подп. и дата | |
§ J ч> £ |
|
*%f, У Ус У (Mi Е бт С* Кш ЕнЛПЛ п m п* Vs 4:6 с£ц 9 7 ?-. Ъ_ Vet |
ребро Жесткости, см3 Моменты инерции поперечного сечения, см4 Момент инерции на кручение, см4 Суммарный момент инерции конструкции и Оснаст- 4 ки, см Модуль нормальной упругости, Ша Предел текучести, МПа Длина сварного шва, см Катет шва, см Площадь поперечного сечения наплавленного металла сварного шва, см^ Количество швов, параллельных продольной оси Количество швов, перпендикулярных продольной оси Количество проходов при многопроходной сварке Сила сварочного тока, А Напряжение сварочной дуги, В Скорость сварки, см/с Коэффициент наплавки, г/А.ч Коэффициент пропорциональности между погонной энергией свариваемых элементов и площадью поперечного сечения наплавленного металла шва,Дй/см8 Эффективный КПД процесса нагрева изделия сварочной дугой Погонная энергия нагрева элементов при сварке, Дд/см |
■ |
гост ЖГ
|
■. |
Стр. 44 OCT S2.-I55VB5 Продолжение |
||||
|
л |
|
^квеадое |
|
|
|
|
|
|
С&ржчевже |
Наименование |
|
|
|
|
|
^(ръ) |
Догоннаа яи^тя нагрева кромок прв резке,Дж/см |
|
|
|
|
|
% У) |
Погонная энергия нагрева о.т сварки первого про- |
|
|
|
. T, |
|
хода оря многопроходной сварке, Дж/см |
|
||
|
|
4-' |
У* (ст) • |
Погонная анергия наїрева стенки при сварке тай- |
|
|
|
|
|
^(п) |
рового соединения, Лд/см Погонная энергия нагрева полки при сварке таврового соединения, Дд/см |
|
|
|
i. |
|
fy’*) |
Доля погонной энергии, затрачиваемой на нагрев |
|
|
|
|
|
|
элемента при сварке швами, перпендикулярными |
|
|
|
|
|
'.* ": ■ , |
іфодолвнрй оси, Дк/см |
|
|
|
|
|
△ L |
Продольное укорочение конструкции в целом» см * |
|
|
|
І |
|
△ 8 |
Поперечное укорочение конструкции в целок, СМ |
|
|
|
я • .с я |
|
At |
Предельная усадка сварного соединения, см |
. ■* |
|
|
s' 5 |
|
дЬ |
Поперечная усдцка сварного соединения, см |
|
|
|
taw* |
л |
ДЬ< |
Поперечная усадка сварного соединения, сварен- |
|
|
|
< с>’ |
М |
А |
кого за один проход, см |
|
|
|
4 ; МН И, it Я. |
|
«Л)| |
Ширина области пластической деформации, см- Укорочение конструкции в продольном направлении |
|
|
|
Л - ■ S s |
|
|
от продольной усадки швов, параллельных продоль- |
|
|
|
|Вламен |
|
aLx |
ной оси конструкции, см Укорочение'конструкции в продольном направлении |
|
|
|
. S ’4 |
8 Ч |
|
от поперечной усадки швов, периеддикулярных про- |
|
|
|
;•* |
|
а 8ц |
дольной оси конструкции, см |
|
|
|
ё 1 |
1 |
Укорочение конструкции в поперечном направлении |
|
||
|
|
|
|
от поперечной усадки швов, параллельных про- |
|
|
|
4 J |
,3? |
|
дольной оси конструкции, СМ |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
її |
|
|
|
ш - |
|
