---

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ
СОЮЗА ССР

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ
ПОД ДАВЛЕНИЕМ

МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ГОСТ 26689-85

Издание официальное

3

Цена 5 коп.

РАЗРАБОТАН

Министерством станкостроительной и инструментальной про­мышленности

Министерством высшего и среднего специального образования СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

Ю. А. Степанов, д-р техн, наук; А. А. Мандрик, канд. техн, наук; Л. П. Ка_ ширцев, канд. техн, наук; А. И. Малюк, Г. А. Тюков; Ю. И. Сосульников; В. М. Попов

ВНЕСЕН Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности

Клен Коллегии В.Н. Покасюк

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государст­венного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 405

5У

Группа Г44

ДК 621.74.043.06.002.056:006.354

Г

ССР

ОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА

М

ГОСТ
26689-85

АШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Методы контроля технологических параметров

Injection moulding machines.

Methods of technological parameters control

ОКП 42 4&8I

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055 срок введения установлен

с 01.01.87

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт устанавливает методы контроля и опре­деления стабильности технологических параметров литья под давлением деталей на машинах по ГОСТ 15595—84.

Периодичность и объем испытания серийно выпускаемых ма­шин на предприятии-изготовителе — по ГОСТ 10580—74 и ГОСТ 15595—84.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

   1. К основным технологическим параметрам литья под давле­нием относятся:

положение прессующего поршня S, м;

скорости первой V[ и второй р₂ фаз прессования, м/с;

время нарастания давления подпрессовки £_поя , с;

давление подпрессовки р_под , МПа;

усилие запирания пресс-формы Р₃, кН;

время выдержки отливки в пресс-форме t_B, с;

температура пресс-формы на расстоянии 20 мм от формооб­разующей поверхности (температурный фон пресс-формы) Тго, °С;

температура расплава в печи Т_м, °С.

давление рабочей жидкости в поршневой р_п и штоковой р_ш полостях цилиндра прессования, МПа;

давление расплава в пресс-форме р_ф, МПа;

Издание официальное Перепечатка воспрещена

★

© Издательство стандартов, 1986усилие прессования Р_Пр, кН;

усилие выталкивания отливки Р_о, кН;

длительность первой фазы прессования h, с;

длительность второй фазы прессования t₂, с;

длительность третьей фазы прессования із, с;

длительность цикла ty с;

время заполнения пресс-формы металлом /_зап , с;

температура формообразующей поверхности пресс-формы (тем­пература пресс-формы) Тф , °С.

При непрерывном методе на осциллограмму следует фиксиро­вать изменения параметров в течение одного цикла работы ма­шины (за исключением времени выдержки отливки в пресс-фор­ме и длительности цикла). При дискретном методе параметры не­обходимо определять по показаниям цифровых индикаторов или регистрирующего печатающего устройства. Эти показания долж­ны соответствовать значениям параметров в заданной точке или заданном интервале.

2. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

   1. Контроль параметров процесса непре­рывным методом

      1. Процесс изготовления детали литьем под давлением сос­тоит из нескольких фаз прессования в зависимости от типа маши­ны, конструкции механизма прессования и требований техноло­гии.

Типичная осциллограмма процесса литья под давлением на машине с холодной горизонтальной камерой прессования и мето­дика ее обработки приведены в рекомендуемом приложении 1.

первой фазы t — от начала движения прессующего поршня до момента изменения скорости прессования, вызванного включе­нием привода следующей фазы прессования;

второй фазы /₂ —от момента окончания первой фазы до мо­мента окончания заполнения пресс-формы расплавом;

третьей фазы /₃— от момента окончания заполнения пресс-фор­мы расплавом до окончания кристаллизации расплава в питателе и полной остановки прессующего поршня.

Расчетное время заполнения пресс-формы расплавом t_3an, с, вычисляют по формуле где V —объем отливки с промывниками, м³;

F_Kn— площадь поперечного сечения камеры прессования, м²;

nd²

F_Kn= *^п , где d_Kn—диаметр камеры прессования, м;

у₂ — средняя скорость второй фазы прессования, м/с.

При определении скоростей V] и v₂ по кривой перемещения прессующего поршня 3 центр баз Зів и 3₂б располагают в се­редине хода поршня в соответствующей фазе прессования. Ско­рости щ и v₂, м/с, определяют по формуле

‘1Б

V =—

*2Б

(2)

где /їв , /-2Б —время прохождения прессующим поршнем соответ­ствующей базы.

При записи на осциллограмме только кривой скорости у, без кривой S, за скорости первой и второй фаз прессования следует принимать средние значения скоростей на временных отрезках Лб и /2Б , расположенных в центрах соответствующих зон прес­сования, при этом /іб = 4-/і, а /₂б=-4- t₂.

О О

Расчетное давление расплава в пресс-форме р _фз , МПа, рас­считывают по формуле

D² /ох

Рфз ,2 Рпол> х'-’)

^акп

где D — диаметр поршня цилиндра прессования, м.

п

Р₃= ^Рі. (4)

і=1

Усилия P_t необходимо определять по показаниям датчиков, установленных на каждой колонне. '

За усилие запирания в данном цикле работы машины следует принимать усилие, определенное после полного запирания пресс- формы и до начала прессования.

Л,_Рі = ^D*p_n- ^(Я^)р_ш. (5)

фаза подпрессовки

Р„РЗ= (6)

где d — диаметр штока цилиндра прессования, м;

Рш , Рші —давление в соответствующей фазе прессования, МПа;

і —номер (индекс) фазы прессования.

Р₀=^П2р_втах, (7) где D_B—диаметр поршня цилиндра выталкивания, м; р_втах — максимальное давление в поршневой полости цилиндра в момент начала выталкивания (выхода) отливки из пресс-формы, МПа.

Температуру пресс-формы в начале цикла необходимо изме­рять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессо­вания.

Температурный фон пресс-формы в начале цикла следует из­мерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прес­сования.

Температуру расплава в печи Т_м в начале цикла следует из­мерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прес­сования.

Давление pnⁱⁿ следует устанавливать в пределах р_в>рп’^п> >0,75р_а, а давление р"^1ах в пределах р„^ах =0,95 р_под , где р_л— давление в аккумуляторе машины, МПа.

Допускается определять скорости первой и второй фаз прессо­вания как мгновенные скорости прессующего поршня в точках, расположенных в центрах соответствующих фаз прессования. По­ложение центра фаз прессования допускается определять как по величине хода прессующего поршня, так и по времени прохожде­ния им соответствующей фазы прессования.

1. 5. Давление рабочей жидкости в поршневой р_п и штоко­вой р _ш полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс-форме Рф следует определять в соответствии с требования­ми п. 2.1.7. Допускается определять р_п, р_ш, р_ф в центрах соот­ветствующих фаз прессования.

   6. Усилие запирания пресс-формы определяют в соответст­вии с требованиями п. 2.1.9 в промежуток времени от оконча­ния полного закрытия пресс-формы и до начала прессования.

   7. Усилие прессования Р_пр в различных фазах и усилие выталкивания отливки Р_о следует определять в соответствии с требованиями пп. 2.1.10, 2.1.11 и 2.2.6.

   8. Температуры Т_ф, Т₂₀, Т_м измеряют термопреобразовате­лями в соответствии с требованиями пп. 2.1.12—2.1.14. Для каж­дого цикла их необходимо регистрировать между подачами ко­манд «Запирание» и «Прессование».

   9. Время выдержки отливки в пресс-форме t_B следует оп­ределять как время от момента подачи команды «Прессование» до момента подачи команды «Раскрытие пресс-формы».

   10. Длительность цикла /_ц равна времени между команда­ми «Запирание» соседних циклов.

2. МЕТОДИКА ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

   1. Стабильность (нестабильность) параметра необходимо оп­ределять степенью отклонения параметра в процессе работы от его среднего значения.

   2. Оценку стабильности параметра х следует проводить по среднеквадратическому отклонению и интервалу отклонения Л.х полученным не менее чем из 5 экспериментов.

   3. Сравнение стабильности одного и того же параметра в различных сериях наблюдений x_t и xj необходимо проводить по соотношению S. к 3 или по соотношению А_х к А_х, где