-дляарматури є8( = К(Х1 ~zsl) + є5/,0; (4.9)
ДЛЯ конструкційної сталі £am = N(X-|-Zam)+£ат.О і (4-Ю)
для профнастилу = К(х-|-zvI) + evIо, (4.11)
де £sj0, єат о і є^/.о- початкові (до прикладення зовнішніх зусиль) деформації /-го арматурного стрижня, л?-го шару і 1-го шарів перерізів сталевої частини і профнастилу відповідно, (обумовлені, наприклад, усадкою бетону)
.
Системи нелінійних алгебраїчних рівнянь (4.7) і (4.8) з двома невідомими розв'язуються підбором з контролем критеріїв вичерпання несучої здатності на кожному кроці розрахунків. Для оцінки напружено-деформованого стану розрахункового перерізу використовується деформаційний метод.
За результатами розв’язання системи рівнянь (4.7) і (4.8) будуються діаграми "момент - кривизна" для елементів, які зазнають дію згину. Найбільші величини зафіксовані на цих діаграмах і приймаються за несучу здатність. У разі, якщо визначені величини несучої здатності будуть меншими за зовнішні дії, необхідно виконати зміну розмірів перерізу, армування або міцності бетону. Величини зовнішніх дій і підрахованої несучої здатності, як правило, не повинні відрізнятись більше ніж на 5 %.
При використанні спрощеної діаграми деформування бетону (рисунок 3.2 ДБН В.2.6-98) всього може реалізуватись декілька форм рівноваги перерізу. Однак на практиці найбільш часто зустрічаються дві форми рівноваги:
епюра напружень у бетоні і профнастилі має форму прямокутної трапеції;
епюра напружень у бетоні і профнастилі має форму прямокутника.
Для обох форм рівноваги межею існування є умови: х1> hc, £c3cd < е^) < zcu 3 cd і £а — £ау (ста — ^а£а)’
Для першої форми рівноваги рівняння рівноваги в розгорнутому вигляді записуються наступним чином:
I
&с fed
2 К
2єс(1) _£c3,cd k
0(2) cu ■ і
7 + 2j°s/ ASj +am Agm + / = 0 >
'cd i = 1 m=1 1=1
/
(4.12)
fed N2
ґ
3ec(1) £c3,cd
k
^Ec3,cd
£c(2)^cd
fed
n I
+ 22gs< ASj (Xi —Zsj) + 22 am Aam (X-j ~Zgm) + z=1 m=1
+
(4.13)
Z°v/^w(^i-^/)-W = 0. 1=1Рівняння рівноваги для другої форми в розгорнутому вигляді записуються наступним чином:
п І І
2017
