---

вх,

17)

ш, эфф, mln

к оэффициент передачи полосового фильтра.

Допустимое отклонение сопротивления резистора R1 не должно выходит^ за пределы ±0,5%.

10²

у, U, ml

n

ш, эфф max

(19)

вых, max

см, max

где Ky.c^min — минимальное значение коэффициента усиления про­веряемого ОУ;

шах — максимальное абсолютное значение напряжения смещения проверяемого ОУ, В;

^ш, эфф, max—максимальное эффективное значение напряжение шума проверяемого ОУ, В;

^вых, max— абсолютное значение 'максимального выходного на­пряжения проверяемого ОУ, В.

Резистор R2 должен быть без токовых шумов (например про­волочный). ₍

Допустимое отклонение сопротивление резистора R2 не долж­но выходить за пределы ±0,5%.

где /?н—сопротивление нагрузки проверяемого ОУ, Ом;

R_z—входное сопротивление фильтра, Ом.

Допустимое отклонение сопротивления резистора R3 не должно выходить за пределы ±5%.

С

(21)

_н—

где С_п —емкость нагрузіки проверяемого ОУ, Ф;

С_м — паразитная емкость монтажа входной цепи ОУ, Ф;

С_г— входная емкость фильтра, Ф.

Допустимое отклонение емкости конденсатора С не должно выходить за пределы ±5%.

Обработка результато

где Af* — эффективная полоса пропускания полосового фильтра Z, Гц.

3. МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ РАЗМАХА ШУМА

△ О, 1 А mln , (23)

где A(7_m>G_tmax—максимальный размах напряжений собственных шумов и пульсаций источников питания, приве­денный ко входу проверяемого ОУ, В;

Л77_Ш) шт — -минимальный размах шума проверяемого ОУ, В.

Погрешность установления и поддержания коэффициента пере­дачи фильтра Z в полосе пропускания не должна выходить за пре­делы ±3%.

Затухание фильтра вне полосы пропускания с обеих сторон

должно быть не менее 12 дБ/окт

Изменение амплитуды на выходе детекторов за время измере­ния не должно превышать 4%.

DA—проверяемый ОУ; А—сумматор; Gl, G2—источники постоянного напряжения; /?/, R3—резисторы обратной связи; R2—резистор, имитирующий сопротивление источника шума; R4—резистор нагрузки; С—конденсатор нагрузки; URL UR2—пиковые детекторы положительной и отрицательной полярности; Z—полосовой фильтр; al—инвертирующий вход ОУ; а2—неинвертирующий вход ОУ

Черт. 3

Допустимое отклонение сопротивления резистора R1 не долж­но выходить за пределы ±0,5%.

Допустимое отклонение сопротивления резистора R2 не долж­но выходить за пределы ±0,5%.

10²

(24)

У, U_t min

^см, тах“"Ь2 Д тах“Ь^2'^вх, max
вых, max

где 7(у, и, mm— минимальное значение коэффициента усиления про­веряемого ОУ;

Uсм, max максимальное абсолютное значение напряжения

смещения проверяемого ОУ, В;

А(7_Ш, max—максимальное значение размаха шума проверяе­мого ОУ, В;

^вых.тах — абсолютное значение выходного напряжения про­веряемого ОУ, В;

Лїх,тах—максимальное абсолютное значение выходного то­ка проверяемого ОУ, А.

Резистор ЛЗ должен быть без токовых шумов (например про­волочный).

Допустимое отклонение сопротивления резистора не должно выходить за пределы ±0,5%.

△ ^^ш=“рхо"•'V І-?— V » (26)

где Кия—коэффициент передачи детекторов;

Ка — коэффициент передачи сумматора А;

Kz—коэффициент передачи фильтра Z.

Определение показателей точности измерения размаха шума приведено в рекомендуемом приложении 3

.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕН ТОЧНОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ
НОРМИРОВАННОЙ Э.Д.С. ШУМА И НОРМИРОВАННОГО ТОКА ШУМА

1. Составляющие погрешности измерения

ициента

усиле-

61=

(1)

y_tU, mln

где Ку, и, min — минимальный коэффициент усиления проверяемого ОУ.

⁵2"~^вл,

и, н

р

(^) ^ш’ ^max

р

иі, н, mln

(2)

р

ш

«=Я_Вл, _и, „ (f)

(2a)

, О, max

"' '^L I

Ли, H, min* **2

где Квл.и.н (/) — коэффициент влияния нестабильности источников питания на э. д. с. смещения нуля проверяемого ОУ от частоты;

Ein, g, max — максимальная спектральная плотность напряжений пульса­ции и собственных шумов источников питания проверяемого ОУ, В/У Гц;

Е_т, н, mm — минимальная нормированная э. д. с. шума проверяемого ОУ,.

B/Z Гц;

/_Ш) н, min — минимальный нормированный ток шума проверяемого ОУ, А/ V Гц.

1 .3. Погрешность б'з, вызванную отклонением значений сопротивлений резис­торов R1 и R3, определяют по формуле

(3)

где 6_R—допустимое отклонение значений сопротивлений резисторов R1 и R3.

Погрешность б"₃, вызванную отклонением значения сопротивления резисто­ра R2, определяют по формуле

^S3⁼⁵/?_a> ($^а)

где б —допустимое отклонение значения сопротивления резистора R2.

1.4. Погрешность б₄, вызванную изменением сопротивления резистора R3 от паразитной емкости, определяют по формуле

V=l-[1+(2 к/ C_nR₂y]'^! (4)

где f—частота, на которой проводят измерения, Гц;

С_а— паразитная емкость резистора R3, Ф.

1.5. Погрешность 65,

вызванную погрешностью

измерения измерителя РУ,

определяют по формуле

где д % — погрешность коэффициента передачи полосового

ильтра

Z.

1.7. Погрешность бу, вызванную неточностью определения

эквивалентной

полосы пропускания полосового фильтра, определяют по

формуле

(7)

где б составляющая погрешности, обусловленная ния напряжения;

б/ — составляющая погрешности, обусловленная б ср —■ составляющая погрешности, обусловленная

погрешностью измере-

измерением частоты;

ошибками при опреде-

лении кривой зависимости частотной характеристики фильтра, под­

(5)

где —погрешность измерителя PV.

1.6. Погрешность бб, вызванную неточностью коэффициента передачи поло

сового фильтра Z, определяют по формуле

( 6)

счета площади и построения равновеликого прямоугольника.

1.8. Погрешность >$8, вызванную конечным значением времени измерения, определяют по формуле

(8)

где Af* — э

изд

{активная полоса пропускания полосового фильтра, Гц;

/_и—заданное время измерения, с.

1.9. Погрешность 'бэ, вызванную наличием собственных шумов

полосового

фильтра, определяют по формуле

(9)

(9а)

где U_m,z— напряжение собственных шумов на входе полосового фильтра z, В.

PV

1.10. Погрешность дю, вызванную наличием собственных шумов измерителя

, определяют по

(Ю>

ормуле

(10а>

1

шумов

.11. Погрешность дц, вызванную наличием нормированной э. д. с.

проверяемого ОУ при измерении нормированного тока шума, определяют по

формуле

ш, н. max

ш, н, min

ш, и, min

2. Погрешность измерения

2.1. Погрешность

определяют

по формуле

измерения

нормированной э. д. с. шума д_Е

(12)

где К _s — коэффициент, зависящий от закона распределения погрешности из­мерения и доверительной вероятности . Для нормального закона распределения и Р% =0,997, /С —2,97;

2

Къ Ki — коэ

НІН

ициенты,

зависящие от законов распределения частных по­

грешностей. Для частной погрешности с нормальным законом рас­пределения 7<1 = 3. Для частной погрешности с равномерным зако­ном распределения /C₂=l,73.

.2. Погрешность измерения нормированного тока шума б₂ определяет

по формуле

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТОЧНОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ

ЭФФЕКТИВНОГО ЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ ШУМА

L Составляющие погрешности измерения

Ri+Rt

*Г*у, U_t min

(I)

где Ку’ и’ min — минимальный коэффициент усиления проверяемого ОУ.

шумова

и пульсации источников питания, определяют по

ормуле

і ^/увл, и.

7 7

^vm, G, max

Пrr

^иш, эфф, ГП in

(2)

где 7(вл, и, t/щ, G

п (/) — коэффициент влияния нестабильности источников питания НФ

напряжение смещения нуля проверяемого ОУ от частоты;

max — максимальное э

«В»

ективное значение напряжении пульсации