к1 -'к и„ ;
U к
условные потери короткого замыкания Рк1 при токе 1к! по формуле
(jS-
Р - Р" ZkI
Гк1 к I ‘ .
I к J
ґ і ' Y
Р ' = Р ' к ;
1 к 1 кн | т | ;
I н J
условный фазный ток короткого замыкания Iк3 при номинальном напряжении Uн по формуле
I = I U^ •
1 к3 = 1 н и 9
U к
условные потери короткого замыкания Р к3, соответствующие току Iк3, по формуле
2
ґ I и
Р = Р | ^1 | ;
к3 кн ;
I н J
условный фазный ток короткого замыкания Iк4 при номинальном напряжении Uн по формуле
I = I" US. ;
к к4 к и п ;
U к
условные потери короткого замыкания P к4, соответствующие току Iк4, по формуле
2
(
А<4
I” к
Р = Р" 1 к4 1к
Выбор масштабов
Масштаб тока следует выбирать таким образом, чтобы длина вектора номинального тока Iн была не меньше (50±15) мм:
1 мм = А.
/Три-иечаниа При малых числах пар полюсов, особенно при р = 1, рекомендуется принимать длину вектора тока 7Н ближе к нижнему из указанных пределов, а при больших числах пар полюсов — ближе к верхнему пределу
.(Измененная редакция, Изм. № 1)
2.2. По данным, перечисленным в п. 1.2, надлежит вычислить сопротивление фазы обмотки ротора R2, приведенное к числу витков обмотки статора по формуле
3.2. Масштаб мощности при выбранном масштабе тока А будет равен:
3U нфA
1мм = — = кВт.
1000
3.3. Масштаб мощности при пониженной частоте f будет равен
R 2 = R 2 кт2
1мм =
2.3. По данным, перечисленным в пп. 1.1 и 1.3, надлежит вычислить:
условный фазный ток короткого замыкания I к при напряжении, во столько раз
1000 f
меньшем номинального, во сколько раз пониженная частота f меньше номинальной f, по формуле
условные потери короткого замыкания Рк' при токе Iк по формуле
Построение окружностей тока
Для двигателей с короткозамкнутым ротором с простой клеткой построение окружности рабочих токов надлежит производить следующим образом (черт. 12)
:
Электротехническая библиотека / www.elec.ru
П
Черт. 12
остроить точку О — конец вектора тока холостого хода /о — по току 10 и потерям Р0—Рмех, откладывая последние от горизонтальной оси, проведенной через полюс диаграммы и пользуясь масштабами тока и мощности, выбранными по пп. 3.1 и3.2, и провести через точку О прямую OG, параллельную горизонтальной оси.
Провести через точку О прямую OD под углем а к прямой OG, определяемым по формуле
П
sin а =
21 о Ri
Uнф
Провести через точку О и К окружность с центром С на прямой OD, являющуюся окружностью рабочих токов двигателя.
Провести через точки О и K прямую ОК, являющуюся линией отдаваемой мощности P 2 = 0.
Провести прямую ОВ под углом y к прямой OD, определяемым по формуле
г
tg Y =
D a R1
Uнф
(Измененная редакция, Изм. № 1)
Для двигателей с фазным ротором построение окружности рабочих токов следует производить подобно п. 4.1, однако линию отдаваемой мощности Р2 = 0 надлежит проводить через точки О и A; последняя является точкой теоретического короткого замыкания при значениях параметров, соответствующих номинальному режиму (черт. 13), и ее положение на окружности OKD определяется следующим образом: из точки K опускается перпендикуляр на прямую OG и от точки F его пересечения с прямой ОВ откладывается вверх отрезок FA', длина которого определяется по формуле
FA‘ = FHR2.
R1
Д
Черт. 13
ля двигателей с короткозамкнутым ротором с глубоким пазом или с двойной клеткой ротора построение окружности рабочих токов надлежит производить следующим образом (черт. 14):
Черт. 14
п
Электротехническая библиотека / www.elec.ru
остроить точку О согласно п. 4.1 и точку К по условному току короткого замыкания при пониженной частоте Iк и соответствующим ему условным потерям короткого замыкания Рк.Из точки О провести луч ОК и повернуть его по часовой стрелке на угол а'—а в положение ОК2, здесь
f f f 210 R
tgа= ^tg а«77-U0-.
f fU нф
Из точки О радиусом ОК сделать засечку на направление луча ОК2 в точке К2.
Провести через точки О и К2 окружность ОК2D2 с центром С2 на прямой OD2.
Восстановить два перпендикуляра к прямой OD2: из центра С2 до пересечения с продолжением прямой ОК2 в точке К2 и из точки D2; на последнем отложить вверх
п
отрезок
Провести линию ОВ, являющуюся линией вращающего момента М= 0, под углом у к прямой ODz и продолжить ее до пересечения с перпендикуляром D^A' в точке В'; точка В пересечения этой прямой с окружностью OK2Dz является теоретической точкой бесконечно большого скольжения S = Ж.
(Измененная редакция, Изм. № 1)
Определение номинального тока и номинального коэффициента мощности
Для двигателей всех видов определения номинального тока и номинального коэффициента мощности следует производить одинаковым образом: перпендикулярно горизонтальной оси следует отложить в масштабе мощности от линии вращающего момента М = 0 номинальный момент Mн в кВт, вычисленный по формуле
_ _ -
М н = (Р2 + Р мех + Рдоб.) ~
n н
где P 2 — номинальная отдаваемая мощность, кВт;
Р доб.— добавочные потери при нагрузке, определяемые по п. 11.3 и ГОСТ 25941;
с —частота вращения магнитного поля, мин-1;
н —номинальная частота вращения двигателя, мин-1;
Примечание. Значения P1 и -н на данной стадии построения еще неизвестны и принимаются по номинальным данным.
Засечка отрезком такой длины на окружность рабочих токов дает точку L — конец вектора номинального тока Iн. Длина LN перпендикуляра, опущенного из точки L на горизонтальную ось, в масштабе мощности представляет подводимую мощность P1 (черт. 15).
Из полюса диаграммы O і радиусом 100 мм описать дугу между горизонтальной и вертикальной осями, проекция отрезка O1 P — продолжения вектора тока Iн до пересечения с этой дугой на вертикальную ось дает значение коэффициента мощности cos<p в масштабе 100мм=1,0.
(Измененная редакция, Изм. № 2)
Построение шкалы скольжения
Для построения шкалы скольжения следует отложить от точки В — теоретической точки бесконечно-большого скольжения — параллельно линии вращающего момента
М = 0 отрезок BJ длина которого l, мм, определяется следующим образом:
для двигателей с короткозамкнутым ротором с простой клеткой — из равенства (черт. 12)
FK
/ = =1ООО.
OF
для двигателей с фазным ротором — из равенства (черт. 13)
FA'
/==1000
OF
для двигателей с короткозамкнутым ротором с глубоким пазом или с двойной клеткой ротора — из равенства (черт. 14)
і=4Л1000
OB'
Через точку J провести перпендикуляр к прямой, проходящей через центр окружности рабочих токов С (или Сг) и точку В, и отложить от точки J вверх миллиметровую шкалу (черт. 15). Прямая, соединяющая точку В с концом вектора тока Iн точкой L — отсекает на этой шкале скольжение В в масштабе 10 мм = 1 %.
Черт. 15
Определение максимального момента
Для двигателей с короткозамкнутым ротором с простой клеткой и для двигателей с фазным ротором построить точку К1 по условному току короткого замыкания Iк1 и условным потерям короткого замыкания Pк1 и через точки О и К1 провести окружность OKіD 1, являющуюся окружностью токов перегрузки двигателя, близкой к его опрокидыванию (черт. 16), с центром С 1 на прямой OD.
Черт. 16
Из центра Cj окружности ODD восстановить перпендикуляр к линии вращающего момента M = 0 до пересечения его с этой окружностью в точке S и из точки О радиусом OS сделать засечку на окружность OKD в точке М; из этой точки опустить перпендикуляр на горизонтальную ось и через точку Q его пересечения с линией вращающего момента М = 0 провести прямую TQ, параллельную линии OD. Длина ST перпендикуляра, опущенного из точки S на эту прямую, в масштабе мощности представляет максимальный момент Мтах, а прямая ОТ — линию момента M1 = 0 для окружности OK1 D 1 токов перегрузки двигателей, близкой к его опрокидыванию.
Для двигателей с короткозамкнутым ротором с глубоким пазом или с двойной клеткой ротора следует построить две вспомогательные окружности OK3D3 и OK4D4 с центрами на прямой OD—С3 и С4 по условным токам короткого замыкания Iк3 и Iк4 и условным потерям короткого замыкания Pк3 и Рк4, пользуясь масштабами тока и мощности по п. 3 (черт. 17).
О?
Черт. 17
Построить окружность OSDs D центром С5 на прямой OD, являющуюся окружностью токов перегрузки двигателя, близкой к его опрокидыванию, диаметр этой окружности OD находится в таком же отношении к диаметру OD2 окружности
OK2D2, как диаметр ODA окружности (Ж4Д4 к диаметру OD3 окружности ОК3D3
OD2 ~od~3'
Определить максимальный вращающий момент Mmax по предыдущему, но с заменой окружности OKD окружностью OKD и окружности OKD — окружностью OK2D2. ' ' ' '
(Измененная редакция, Изм. № 1)
Электротехническая библиотека / www.elec.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Справочное Перечень стандартов на другие виды испытаний
ГОСТ 11828—86 — Измерение сопротивления изоляции обмоток относительно корпуса двигателя и между обмотками.
Испытания:
междувитковой изоляции на электрическую прочность;
изоляции обмоток относительно корпуса двигателя и между обмотками на электрическую прочность;
при повышенной частоте вращения;
на кратковременную перегрузку по току;
воздухоохладителей.
Измерение сопротивлений термометров сопротивления при температуре окружающей среды.
Измерение температуры частей электрической машины.
Измерение электрического напряжения между концами вала и проверка состояния изоляции опор.
Определение динамического момента инерции ротора.
ГОСТ 11929—87 — Измерение уровня шума
ГОСТ 12259—75 — Определение расхода охлаждающего воздуха
ГОСТ 14254—96 — Проверка степени защиты двигателя и его выводного устройства.
ГОСТ 15543.1—89 — Испытания на стойкость к климатическим воздействующим факторам.
ГОСТ 16264.0—85 — Испытание двигателей малой мощности до 1000 Вт.
ГОСТ 16962.2—90 — Испытания на стойкость к механическим воздействующим факторам.
ГОСТ 20815—93 — Машины электрические вращающиеся. Механическая вибрация некоторых видов машин с высотой оси вращения 56 мм и более. Измерение, оценка и допустимые значения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 (Измененная редакция, Изм. № 2)