---

(Измененная редакция, Изм. № 2)

Электротехническая библиотека / www.elec.ru

8.3.4. Пусковые характеристики без учета насыщения вычисляют по формулам

I (Si) = —-,
^фi Z (Si)

M (Si) = ⁹⁵⁵⁰312( Si) R 2( Si),
n c

cos ф( Si) =

R (Si) z (Si),

P1( Si) = 312( Si) R (Si) -10^-3.

8.3.5. Пусковые характеристики с учетом насыщения определяются следующим образом. По п. 8.4 находится ток статора с учетом насыщения I_нас.(Si). Момент с учетом насыщения определяется по формуле

Черт. 5

M нас (Si) = М (Si)

I нас.( Si)

2 2

( I ) 1 -S. ( I ) r. 7

РдобЗн і -нас- I + i7 Рдоб. н і -нас- I ^+Рмех (1 - Si)

V I н ) I¹S I

8.3.6. Для двигателей c подшипниками качения величину вращающего момента можно определить путем непосредственного измерения с помощью динамометра или торсиометра. Измеренные значения момента при различных значениях f и U(fi) ______ _ _ _ _ _ _ _ _ . Л _ _ _

соответствуют моменту двигателя при скольжении S- = — и напряжении ’ ’ /и

Исходными данными для определения насыщенного значения тока статора при номинальном значении напряжения при данном скольжении S, являются измеренные величины t/_r(S,), 7_r(S,), P_r(S,). По этим величинам определяют сопротивления

^Z>-^>=77ІТ=7^²^)+a;²(S,) .

U(Si) = Uf .

Si-

Момент при номинальном напряжении вычисляют по формуле п. 8.3.5.

8.4. Влияние насыщения путей потоков рассеяния на величину индуктивного сопротивления и ток статора могут быть учтены по данным опыта короткого замыкания при номинальной частоте. Для этого вычисляют значения индуктивного сопротивления короткого замыкания при разных токах.

X' = -^ф- J1 - cos² ф_к

к к

I кф

и определяют зависимость от тока.'.'к =fIкф) (черт. 5)

Xr(Si) = 7z_r²(Si)-R2(Si) .

В опыте трехфазного короткого замыкания I,. = (/,').

ВД) = Ж) HXXS,)=.W

Ток при номинальном напряжении без учета насыщения I равен

Uн

Zr (Si)

По токам I_r и I находят насыщенное значение индуктивного сопротивления Х_нас.(Si) в первом приближении по черт. 5.

По найденному значению X_нас.(S_t) и величине R_r(S_t) находят Zн_ас.(Si) и значение

тока статора при номинальном напряжении с учетом насыщения в первом приближении Iн_ас.(Si). Далее находят корректированное значение Х_нас.(Si) и второе приближение тока Iн_ас (Si). Расчет повторяют до тех пор, пока новое значение тока будет отличаться от предыдущего не более чем на 2 %. Найденное значение тока следует принять за значение тока статора при номинальном напряжении с учетом насыщения I_нас.(Si)

.

Максимальный момент может быть определен методами по п. 8.1(1-9) и по схеме замещения с одним контуром на роторе.

Минимальный момент следует определять методами по п. 8.1 (1, 2, 4), а также с помощью тарированной асинхронной машины по ГОСТ 11828.

Если минимальный момент, особенно при наличии явновыраженных синхронных провалов, определен при пониженном напряжении, то для пересчета его к номинальному напряжению рекомендуется определить показатель степени зависимости минимального момента от напряжения. Для этого следует определять минимальный момент при нескольких (не менее 2) напряжениях и вычислить показатель степени, который обычно больше 2.

8.7-8.7.3. (Введены дополнительно, Изм. № 1)

Электротехническая библиотека / www.elec.ru

5000

V • K‘;

ст

8. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ С ОДНИМ КОНТУРОМ НА РОТОРЕ

Черт. 6

Параметры намагничивающего контура схемы замещения определяются из опыта холостого хода. Параметры рабочего контура определяются из опыта нагрузки при номинальном или пониженном напряжении, из опыта короткого замыкания при пониженной частоте, опытов холостого хода при пониженном напряжении и короткого замыкания при номинальной частоте.

(Измененная редакция, Изм. № 2)

Расчет производится по форме 1 приложения 1 для номинального напряжения и напряжения, при котором производились опыты для определения параметров рабочего контура: нагрузки, короткого замыкания при пониженной частоте, холостого хода при пониженном напряжении и короткого замыкания при номинальной частоте.

где h_ст — высота стержня или расстояние между верхней кромкой верхнего стержня и нижней кромкой нижнего стержня для роторов с двойной клеткой, мм;

Kр — коэффициент, равный отношению удельного сопротивления материала обмотки и удельного сопротивления меди.

При опыте измеряют напряжение, ток, подводимую мощность, частоту и сопротивление обмотки статора. Расчет параметров производят по форме 3 приложения 1.

(Измененная редакция, Изм. № 2)

Путем плавного уменьшения напряжения при холостом ходе определяют минимальное напряжение, при котором двигатель еще работает устойчиво. Далее при этом напряжении измеряют ток, подводимую мощность, скольжение и сопротивление обмотки статора. Затем снимают две точки короткого замыкания при номинальной частоте — при номинальном токе и при токе, равном току предыдущего опыта холостого хода. Измеряют те же величины.

Расчет параметров рабочего контура производят по форме 2 приложения 1. Индуктивное сопротивление, соответствующее номинальному току статора, вычисляют по формуле

X2(Uн) = X2(10)^н) ,

X к⁽I0)

где X ₂( 10) — значение Х2 при опыте холостого хода, Ом, рассчитанное по форме 2;

Xк (Iн) — реактивное сопротивление короткого замыкания, Ом, при номинальном токе;

X к (10) — реактивное сопротивление короткого замыкания, Ом, при токе, равном току холостого хода в предыдущем опыте.

(Измененная редакция, Изм. № 1

)10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

Электротехническая библиотека / www.elec.ru

непосредственной нагрузки при номинальном напряжении;

пуска двигателя, сопряженного с устройством с большим моментом инерции;

трехфазного короткого замыкания при различных частотах;

непосредственной нагрузки при пониженном напряжении.

Для вычисления рабочих и пусковых характеристик частотная характеристика может быть получена по данным трех опытов:

холостого хода (5 = 0);

короткого замыкания (5 = 5к = 1);

нагрузки (5_н<5_п<5_кр), причем для определения нагрузочной точки могут быть использованы все методы, указанные в разд. 7.

Для определения рабочих характеристик рекомендуется определять частотную характеристику либо по двум точкам:

холостого хода (S = 0);

нагрузки (5_н<5_п^5'_кр), либо по трем, добавив к первым двум точку при 5 « >$_кр.

Примечание. X — скольжение при номинальной нагрузке, 5_П — промежуточное значение скольжения.

Черт. 7

(Измененная редакция, Изм. № 1)

10.4. По данным п. 10.2 для скольжений 5 = 0, 5_Н < .S'_M < 5_К =1,0 определить полные у, активные g, и реактивные /у проводимости схемы замещения.

(Измененная редакция, Изм. № 1)

I

_тт⁷' і = g, - А (' =

10.3. Активная Iа и реактивная I_р составляющие частотной характеристики (черт. 7) связаны с параметрами схем замещения (черт. 6, 8) для любого скольжения соотношениями

где t/ф, — фазное напряжение в опытах. В;

Rі i — сопротивления фазы обмотки статора, Ом, во время опытов;

Ii = I a i — jI p i — токи статора, А, измеренные во время опытов.

А_Ф1>

1+Я1Р-у

Проводимости g„ См, можно также найти по формулам:

где U1ф — фазное номинальное напряжение, В;

R _1р — сопротивление фазы обмотки статора, Ом, при постоянном токе, приведенное к расчетной рабочей температуре;

у — полная проводимость, С_м, двухконтурной схемы замещения двигателя за

_ R,
gi П2 Т^2
Ri ⁺Xi

bl =

Xi

R2 + X-

активным сопротивлением обмотки статора, определяемая по формуле

• 5 5 5

у = g.. - jB., + 1 .

^{м м}j5 • X ₂₁ + R ₂₁j5 • X ₂₂ + R ₂₂

Ri =

Pi -10³

3 • Ii

- R1i,

Параметры схемы замещения R2i, X2i, активную g_м и реактивную b_м проводимости определяют по формулам, приведенным в п. 10.4.

Xi= Zz- - Ri ,

U ф i где ^zi = -Г-

Ii

Мощность Р₀ и ток 10 должны соответствовать режиму идеального холостого хода, когда

P0‘= P0 — Рмех , Im = 10sin?0

(Измененная редакция, Изм. № 1)