Страница 4: ГОСТ 9.910-88. Металлы, сплавы, покрытия жаростойкие (68763)

Редактор Р. С. Федорова
Технический редактор Л. А. Никитина
Корректор А. Л. Балыкова

Сдано в наб. 14.01.89 Подп. в печ. 22.03.89 1,75 усл. п. л. 1,75 усл. кр.-отт. 1,59 уч.-изд. л.

Тираж 12 000 Цен'а 10 к.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ГСП, Новопресненский пер., 3

Тип. «Московский печатник». Москва, Лялин пер., 6. Зак. 73T ^ro

^{kt * 1} 1

—— +2 z₇4-(B+i ) z_k 0

где Гол,і — температура k, 1-го блока в начальный момент вре­мени t

— температура k, і-то блока в 'момент времени Z-f-6/;

T_k±i, і±і — температура смежных блоков в момент времени t+6t:

7 W) _Z^Zk

¹ 4/<(сР—1) ^ИK 2<p(rf3—1)

отношение размера границы теплообмена смежных блоков к расстоянию между их центрами тяжести в направлении по і и k, соответственно;

^г' К — число блоков по углу половины сечения образца

(выбирается произвольно);

IF_k' _t—критерий Фурье;

F_kii=frV (d²—1)/4 К—площадь Л,1-го блока;

б/ — интервал времени;

«а.і—коэффициент температуропроводности k, і-го блока.

Учитывая симметричность сечения клиновидного образца, расчет распре­деления температур проводится для одной половины сечения. Условие отсутст­вия теплообмена по оси симметрии сечения задается коэффициентом В, кото­рый приравнивается нулю для блоков, граничных с осью симметрии, и при­равнивается единице для остальных блоков.

4. Принято число блоков по длине хорды / = 25, по половине угла раство­ра К — 3. Для этих значений рассчитали значения радиуса границы первого блока Qi = 4,8 мм и радиусов центров тяжести блоков (значение элементов массива РО, приложение 4) соответственно: 5,96; 6,5; 7,09; 7,74; 8,45; 9,22; 10,07; 10,99; 11,99; 13,09; 14,28; 15,59; 17,01; 18,57; 20,27; 22,12; 24,14; 26,35; 28,75; 31,38; 34,25; 37,28; 40,80; 44,53; 48,60 мм.

5. - Температуру блоков T_ok,i в начальный момент времени (элементов мас­сива Т, приложение 4) определили для граничных блоков методом графиче­ского интерполирования по данным табл. 1, а для внутренних блоков — исходя из предположения, что градиент температуры в поперечном направлении се­чения образца в начальный момент времени отсутствует, т. е. Т_0кіі — Т_0Аіі.

6. Температуру ц. т. граничных блоков (значения элементов массива Т|д, приложение 4) определили методом графического интерполирования на осно­вании данных табл. 1.

7. Значение G1 приняли равным Т_ь1, а С2 присвоили значение температу­ры тыльной части образца по данным табл. 1.

8. Температурные зависимости коэффициента температуропроводности, температурного коэффициента линейного расширения и модуля упругости ап­проксимировали функциями:

а=0,262+2,8-10^-4 7'(м2/с) для 7<550°С;

а=0,397+1,9-10^-5Т (м2/с) для 75г 550°С;

а=11,1-1О-^{4 5}+1,1-1О“^1оТ¹’⁶ (К^-1);

£■=1,85-Ю⁵ (1—4,9-10~^{7 8 *} 7’^1,97) (МПа).-

1 Для шлифования закругления кромки на плоскошлифовальном станке рекомендуется применять приспособленме, вхема кеторого представлена в при­ложении 2.