---

L_B- довжина вентиляційних отворів або повіт­ропроводу, м;

S_£B - коефіцієнт безпеки потоку для подачі повітря (S_£s звичайно становить 1,2);

w_B- швидкість повітря у вентиляційних отво­рах або повітропроводі, м/с;

р_е- густина повітря, що спалюється, кг/м³;

where:

D_hB is the internal hydraulic diameter of the ventilation openings or combustion air pipe, in m;

L_B is the length of the ventilation openings or combustion air pipe, in m;

S_EB is the flow safety coefficient for air supply (S_EB usually is 1,2);

w_B is the velocity in the ventilation openings or combustion air pipe, in m/s;

p_s is the density of the combustion air, in kg/m³;

у_в- коефіцієнт місцевого опору, що виникає внаслідок тертя у вентиляційних отворах або повітропроводі;

У'Свп ~ ^сУ^ма коефіцієнтів місцевих опорів потоку, що виникає внаслідок змін напрямку, і/або перерізу й/або масової витрати повітря у вентиляційних отворах або повітропроводі.

Примітка. Для полегшення розрахунку на підставі національного законодавства приймають постійне значення Р_в, яке дорівнює 3 Па.

Коефіцієнт місцевого опору, що виникає внас­лідок тертя у вентиляційних отворах або повіт­ропроводі у_в, обчислюється за формулою (35). Сума коефіцієнтів опору потоку внаслідок змін напрямку й/або площі перерізу й/або масової витрати повітря у вентиляційних отворах або повітропроводі 2^S,n ДЛЯ ВХОДІВ, виходів і змін напрямку в трубі повинна бути абсолют­ною по всій довжині вентиляційного отвору або повітропроводу.

За відсутності даних від виробника необхідно застосовувати значення, наведені в таблиці В.8 додатка В.

Швидкість повітря у повітропроводі w_s обчис­люється за формулою:

^wb=/

|/_s is the coefficient of the flow resistance due to friction of the ventilation openings or combustion air pipe;

'^{s the sum of the} coefficients of flow resistance due to a directional and/or cross sec­tional and/or mass flow change in the ventilation openings or combustion air pipe.

NOTE In order to simplify calculation depending on lo­cal regulations P_B may be assumed to have a constant value of 3 Pa.

The coefficient of flow resistance due to friction of the ventilation openings or combustion air pipe i_B shall be calculated by using formula (35).

The sum of the coefficients of flow resistance due to a directional and/or cross sectional and/or mass flow changes in the ventilation openings or combustion air pipes 2^в,л for the inlet, the outlet and directional changes in the pipe shall be totalled over the entire length of ventilation opening or of the pipe.

In the absence of manufactures data the values may be taken from Table B.8.

The velocity in the combustion air pipe w_s shall be derived using the following formula:

— , м/с , (43)

•Pbде:

A_B - площа поперечного перерізу повітропро­воду, м²;

т- масова витрата димових газів, кг/с;

Р - відношення масової витрати горіння повіт­ря до масової витрати димових газів;

р_в- густина повітря горіння, кг/м³.

Примітка. Як приблизне можливе використання значення р = 0,9.

Густина повітря визначається за формулою (13) з урахуванням відповідних значень для температури повітря й тиску.

5.12 Розрахунок температури внутрішньої стінки на виході димоходу (Т_іоЬ)

Температура внутрішньої стінки на виході ди­моходу за температурної рівноваги Т_іоЬ обчис­люється за формулою:

Tjob ⁼ ~^ob

where:

А_в is the cross-section of the combustion air pipe, in m²;

rh is the flue gas mass flow, in kg/s;

p is the ratio of the combustion air mass flow to the flue gas mass flow;

p_g is the density of the combustion air₍in kg/m³.

NOTE As an approximation p = 0,9 can be assumed.

The density of the combustion air shall be deter­mined using formula (13) with the corresponding values for air temperature and pressure.

5.12 Calculation of the inner wall temperature at the chimney outlet {T_iob)

The inner wall temperature at the chimney outlet at temperature equilibrium T_job shall be determi­ned using the following formula:

^(T_ob-Т_ио)Л, (44)

a

,

де:

k_ob- коефіцієнт теплопередачі на виході димо­ходу за температурної рівноваги, Вт/(м² К);

Т_оі) - температура димових газів на виході ди­моходу за температурної рівноваги, К;

Т_ио- температура оточуючого повітря на ви­ході димоходу, К;

а,- - коефіцієнт тепловіддачі внутрішньої по­верхні, Вт/(м²К).

kob

К

1

^aі V A J (. A Jo Dhao ’^aao

оефіцієнт теплопередачі на виході димоходу к_оЬ за температурної рівноваги обчислюється за формулою: де:

D_h- внутрішній еквівалентний діаметр, м;

D_te0 - зовнішній еквівалентний діаметр на ви­ході димоходу, м;

а, - коефіцієнт тепловіддачі внутрішньої по­верхні на виході димоходу, Вт/(м² К);

а_ао - коефіцієнт тепловіддачі зовнішньої по­верхні на виході димоходу, Вт/(м² К):

- термічний опір, м²К/Вт;

where:

k_ob is the coefficient of heat transmission at the chimney outlet at temperature equilibrium, in W/(m²K);

T_ob is the flue gas temperature at the chimney outlet at temperature equilibrium, in K;

T_uo is the ambient air temperature at the chimney outlet, in K;

a, is the internal coefficient of heat transfer, in W/(m²K).

The coefficient of heat transmission at the chim­ney outlet k_ob at temperature equilibrium shall be determined from the following formula:

(45)

w

, Bt/m² K ,

here:

D_h is the internal hydraulic diameter, in m;

D_hao is the external hydraulic diameter at the chimney outlet, in m;

a, is the internal coefficient of heat transfer at the chimney outlet, in W/(m² K);

a_ao is the external coefficient of heat transfer at the chimney outlet, in W/(m² K):

i s the thermal resistance, in m²-K/W;

— - термічний опір будь-якої додаткової

<AJ_O

установки для димоходу над дахом стосовно внутрішнього еквівалентного діаметра димо­ходу, м²К/Вт.

Якщо ділянка димоходу над дахом має додат­кову ізоляцію, температура внутрішньої стінки визначається для ділянки безпосередньо пе­ред додатковою ізоляцією. Температура внут­рішньої стінки T_jrb безпосередньо перед додат­ковою ізоляцією обчислюється за формулою:

1~irb ⁼~l~rb ~

де:

Т_гЬ - температура димових газів безпосеред­ньо перед додатковою ізоляцією за темпера­турної рівноваги, К;

к_ь- коефіцієнт теплопередачі димоходу за температурної рівноваги, Вт/(м² К);

J is the thermal resistance of any additional insulation for the chimney part above the roof related to the internal hydraulic diameter to the chimney, in m²K/W.

If the chimney part above the roof has additional insulation, the inner wall temperature shall be calculated for the' part immediately before the additional insulation. The inner wall temperature T_jrb immediately before the additional insulation shall be determined using the following formula: ^k(^-7-_ur), (46)

r . ^z

4

where:

T_rb is the flue gas temperature immediately before the additional insulation at temperature equilib­rium, in K;

k_b is the coefficient of heat transmission of the chimney at temperature equilibrium, in W/(m² K);

T_ur-температура оточуючого повітря безпосе­редньо перед додатковою ізоляцією, К.

Додатковий термічний опір на виході димоходу (1 /Л)_о визначається згідно з 5.6.3 для додатко­вих шарів ізоляції по обидва боки. Для шарів повітря завтовшки менше ніж 1 см додатковий термічний опір (1 /Л)_о не визначається. Значен­ня для вентильованого покриття (1/Л)₀ = = 0 (м²К)/Вт діють для всіх шарів зовні вен­тильованого прошарку.

Примітка. Значення (1/Л)₀.= 0,1 (м²К)/Вт може ви­користовуватися без додаткової перевірки, якщо площа перерізу димоходу над дахом збільшується за рахунок кам'яної кладки (коефіцієнт теплопро­відності X < 0,85 Вт/(мК) при мінімальній товщині 11,5 см, або коли є додаткова ізоляція не менш ніж З см з усіх боків (коефіцієнт теплопровідності X < 0,1 Вт/(мК)).

6 ВТОРИННЕ ПОВІТРЯ для ДИМОХОДІВ

ІЗ РОЗРІДЖЕННЯМ

Якщо характеристики температури згідно з 5.3 недостатні для визначення температури внут­рішньої стінки відповідно до формул (44) або (46) без подачі вторинного повітря в димохід, слід передбачити подачу вторинного повітря. У цьому випадку необхідно зробити додатко­вий розрахунок для визначення, чи достатні характеристики температури за умови подачі вторинного повітря в димохід.

Якщо характеристики тиску згідно з 5.2 для максимальної тяги (2а) недостатні для визна­чення тиску відповідно до формул (28) та (35) без подачі вторинного повітря в димохід, слід передбачити подачу вторинного повітря. У цьому випадку необхідно провести додатко­вий розрахунок для визначення, чи достатні характеристики тиску для максимальної тяги при подачі вторинного повітря в димохід.

Характеристики тиску згідно з 5.2 для мінімаль­ної тяги, фсомули (1) і (2), достатні для визна­чення тиску без подачі вторинного повітря.

Розрахунок проводиться на ділянках від з'єд­нувального димоходу теплогенератора до міс­ця встановлення пристрою подачі вторинного T_ur is the ambient air temperature immediately before the additional insulation, in K.

Additional thermal resistance at the chimney outlet (1/A)₀ shall be calculated as specified in 5.6.3 for additional layers of insulation applied on all sides. Layers of air of a thickness of less than 1 cm shall not be deemed to provide additional thermal resistance (1/A)₀. In the case of ventilated cladding (1/A)₀ = 0 (m²K)/W shall apply generally to all layers on the outside of the ventilated gap.

NOTE A value of (1/A)₀ = 0,1 (m² K)/W may be used without any further proof if the chimney section above the roof is encased by masonry (coefficient of thermal conductivity I X < 0,85 W/(m K)) of a minimum thick­ness of 11,5 cm or has a minimum of 3 cm additional insulation on all sides (coefficient of thermal conduc­tivity X < 0,1 W/(mK)).

6 SECONDARY AIR FOtf NEGATIVE PRESSURE CHIMNEYS

If the temperature requirement in 5.3 is not satis­fied when the inner wall temperature is calculated according to formula (44) or (46) without the intro­duction of secondary air into the chimney, it can be possible to meet the requirement by the intro­duction of secondary air. In this the case further calculation shall be undertaken to establish whe­ther the temperature requirement can be satisfied when secondary air is introduced into the chimney.

If the pressure requirement of 5.2 for maximum draught (2a) is not satisfied when pressures are calculated according to formula (28 and 35) without the introduction of secondary air into the chimney, it may be possible to meet the requi­rement by the introduction’of a secondary air. In this case further calculation shall be undertaken to establish whether the pressure requirement for maximum draught can be satisfied when secon­dary air is introduced into the chimney.

It is a condition that the pressure requirements of 5.2 for minimum draught (1), (2) are satisfied when calculated without secondary air.

The calculation shall be carried out in sections from the flue gas connection of the appliance to the place of installation of the secondary ai

r

повітря й від нього з урахуванням змін масової витрати димових газів, температури димових газів та вмісту димових газів до виходу димо­ходу.

При розрахунку вторинного повітря масова витрата вторинного повітря додається до ма­сової витрати димових газів. Змішана темпе­ратура й вміст вторинного повітря/суміші ди­мових газів за входом вторинного повітря виз­начається на підставі температури й вмісту ди­мових газів і вторинного повітря. При додат­ковому розрахунку визначаються фізичні ха­рактеристики (с_р, R, гід, Тр, 1_А) залежно від вмісту димових газів - суміші вторинного повітря.

З урахуванням обраного потоку вторинного повітря розрахунок виконується кілька разів до досягнення відповідності умовам експлуатації або усунення додаткової тяги (P_z= P_Ze чи ^Zmax - Zeman)-

Для газового теплогенератора із пристроем відводу тяги приймається до розрахунку лише вторинне повітря на додаток до встановленої масової витрати димових газів.

Температура вторинного повітря T_NL повинна визначатись як температура оточуючого повіт­ря простору, з якого дане повітря надходить.

Для перевірки характеристик температури температура зовнішнього повітря визначаєть­ся з використанням T_L= Т_и0 (згідно з 5.7.1.3). Для розрахунку масової витрати вторинного повітря використовуються значення темпера­тури оточуючого повітря, зазначені в 5.7.1.3, з урахуванням вимог до температури.

Потік маси після змішування потоку вторинно­го повітря т_м обчислюється за формулою: device and from there, with changed values for the flue gas mass flow, the flue gas temperature and the flue gas composition, to the chimney outlet.

For consideration of the secondary air, a secon­dary air mass flow shall be added to the flue gas mass flow. The mixed temperature and the com­position of the secondary air/flue gas mixture behind the secondary air inlet shall be calculated from the temperature and composition of the flue gas and of the secondary air. For the additional calculation, the physical properties (c_p, R, т|_д, T_p, X_A) dependent on the composition of the flue gas-secondary air mixture shall be calculated.

The calculation, assuming a chosen secondary air flow, shall be carried out repeatedly until the operational requirements are fulfilled or _tuntil the surplus draught is exhausted (P_z = P_Ze or P_Zmax = ^_ ^Zemax)-

In the case of gas fire heating appliances with a draught diverter, only the secondary air in addition to the scheduled flue gas mass flow shall be considered.

6.3 Basic values for the calculation of secon­dary air

The temperature of the secondary air T_NL shall be taken as the ambient temperature of the air of the space from which the air is taken.

For the check of the temperature requirements the external air temperature shall be calculated using T_L = T_uo (see 5.7.1.3). In order to calculate the secondary air mass flow the ambient temperature values of 5.7.1.3 for validating the temperature requirement shall be used.

T

m_M= m + m_NL , кг/с . (47)

Температуру димових газів після змішування з The flue gas temperature after admixture of se- вторинним повітрям Т_мобчислюють за форму- condary air Т_м shall be derived from the following

лою: formula:

m-c_pA-T_A+m_NL-c_pNL-T_NL

'М = : : - ^K ■

^m ’ ^cpA ^{+ m}NL ' ^cpNL

(48)

he mass flow after admixture of secondary air m_M shall be derived from the following formula:Концентрацію об'єму СО₂ і Н₂О після додаван­ня вторинного повітря обчислюють за форму­лою:

The concentration by volume of CO₂ and H₂O after admixture of secondary air shall be derived from the following formula:^a(CO₂)/w

m-F?-[100-o(H₂0)]-o(C0₂)

m-R- [100-<t(H₂O)] +m_NL-R_L -[100-g(H₂O)_W/_] ’

(49)

m-R-ct(H₂O) + rh_NL■ R_L ■ о(Н₂О)дц _%rh • R + m_NL■ R_l