Страница 25: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд / Eurocode 4. Design of composite steel and concrete structures. Part 1-1. General rules and rules for buildings (62972)

It should be assumed that the effective area of longitudinal reinforcement in tension is stressed to its design yield strength f_sd .

Where unbalanced loading occurs, a struttie model may be used to verify the introduction of the forces in the concrete slab into the column, see Figure 8.2.

Рису^к 8.2 - Модеёь стистуто-розтяшутих умовах еёеме^ів

Figure 8.2 - Struttie mode

l

4) Дёя одшсторошьої ко^фігурації комбі- швашго вузёа робоча їоздовж^я розтяшута арматура їёити їовиша ^аёеж^им чином заамеровуватись вдовж їроёьоту баёки дёя можёивост досяше^я розрахумового оїору їри розтягу.

.4.2.2 Стаёева юмтакі^а їёuma їри стиску

Якщо висота або 0ири^а ко^актшї їёити їеревищу° відїовідмй розмір стистутої їо- ёиц стаёевого їрофіёю, то робочий розмір їови^е^ виз^ачатись за умови дисїерсії їід кутом 45° через ко^ак^у їёиту.

Необхідш доїускати, що у робочій їёощі стистутої ко^актшї їёити ^аїруже^^я можуть досягти її розраху^ового оїору текучості fyd .

8.4.3 Стшка коёош їри їоїеречмму стиску

(1) Дёя з’°д^а^^я через ко^ак^у їёиту ро­боча 0ири^а стистутої стики коёом beffcwc їовиша виз^ачатись за умови дисїерсії їід кутом 45° через ко^ак^у їёиту.

(4) For a single-sided configuration designed as a composite joint, the effective longitudinal slab reinforcement in tension should be anchored suf­ficiently well beyond the span of the beam to enable the design tension resistance to be de­veloped.

8.4.2.2 Steel contact plate in compression

Where a height or breadth of the contact plate exceeds the corresponding dimension of the compression flange of the steel section, the effec­tive dimension should be determined assuming dispersion at 45° through the contact plate.

It should be assumed that the effective area of the contact plate in compression may be stressed to its design yield strength f_yd .

For a contact plate connection, the effective width of the column web in compression b_eff,c,wc should be determined assuming dispersion at 45° through the contact plate

.

Якщо стаёева стика коёом омо^оёіче^а бетошм (рисушк 6.17, b), розрахумовий оїір зсуву їа^еёі (ст^ки) згідно з EN 1993-1-8, 6.2.6.1 може збіёЬ0уватйсь з урахувашям омошёічешя.

Д

Vwp,c,Rd = 0,85vA_cf_Cd sin 0

8.4.4 Reinforced components

Where the steel column web is encased in concrete, see Figure 6.17,b, the design shear re­sistance of the panel, determined in accordance with EN 1993-1-8, 6.2.6.1 may be increased to allow for the encasement.

For a single-sided joint, or a double-sided joint in which the beam depths are similar, the design shear resistance of concrete encasement to the column web panel V_wp,c,Rd should be determined using:

(8.1)

9. їри:

10. with:

11. Ac = 0,8(bc -tw)(h -2tf )cos0 ,

12. (8.2)

13. 0 = arctan[(h - 2 t_f)/ z],

14. (8.3)

де:

b_c - 0ири^а бетошого заїов^е^^я;

h - висота їрофіёю коёом;

t_f-товщи^а тоёиць коёом;

tw - товщи^а стики коёом;

z - їёече в^утрі0^ьої їари (EN 1993-1-8, 6.2.7.1 і рисушк 6.15).

Коефіці^т зниження, що врахову° вїёив їоздовж^ого стиску у коёож ^а розраху^о- вий оїір стики коёом їри зсуві, їOBИ^е^ виз^ачатись за виразом:

where:

b_c is the breadth of the concrete encasement;

h is the depth of the column section;

t_f is the column flange thickness;

t_w is the column web thickness;

z is the lever arm, see EN 1993-1-8, 6.2.7.1 and Figure 6.15.

The reduction factor v to allow for the effect of longitudinal compression in the column on the design resistance of the column web panel in shear should be determined using

15. :v = 0,55 1 + 2

16. I

17. LNe^

18. ^ Npl, Rd

19. Yl

20. = 1,

21. /7

22. (8.4)

де:

N_Ed - розрахумова ^ормаёь^а сиёа стиску у коёож;

Npl,Rd - розрахунковий їёастич^ий оїір їоїє- речшго їерерізу коёом вкёючш з бетошм, див.6.7.3.2.

Якщо стика стаёевоТ коёом омо^оміче^а бетошм, то розрахумовий оїір стики коёом їри стиску, що виз^ача°ться згідно з EN 1993-1-8, 6.2.6.2, може збіёЬ0ува™сь з урахувашям бето^у.

where:

N_Ed is the design compressive normal force in the column;

N_pl,Rd is the design plastic resistance of the column’s cross-section including the encase­ment, see 6.7.3.2.

8.4.4.2 Column web in transverse compression

Where the steel column web is encased in concrete the design resistance of the column web in compression, determined in accordance with EN 1993-1-8, 6.2.6.2 may be increased to allow for the encasement

.

Р

^Fc,wc,c,Rd ~ ⁰,85kwc,c teff,c ^(bc tw)fcd ,

tefc — робоча довжи^а бето^у, виз^аче^а та­ким же сїособом, як і робоча 0ири^а b_eff,_c,_wc , яка виз^ача°ться у EN 1993-1-8, 6.2.6.2.

Я

kwc,c = 1,3 + 3,3 ^CTcom,c,Ed < 2,0,
fcd

стcom,c,Ed - поздовжы ^аїруже^^я стиску у заїов^е^^і від розрахумової шрмаёьші' сиёи NEd .

За відсутшсті біёЬ0 точшго методу стcom,c,Ed мож^а виз^ачати за відш^им в^еском бето^ шго заїов^е^^я у їёастич^ий оїір їрофіёю коёом їри стиску Npi,Rd, див. 6.7.3.2.

9 КОМБНОВА^ ЇЁИTИ З ЇРОФШЬОВА- ММИ ^АСTИЁАМИ ДЁЯ СїОРУД

(1)Р Цей роздіё розгёяда° комбиоваы їёити їерекриттів з їроёьотом лёьки у ^аїрямку ребер. Ко^оёьы їёити охоїёюються. Засто- сову°ться дёя проектувашя будівеёьмх ко^трукцій, якщо прикладені ^ава^таже^^я ° переважш статичн, вкёючш з промисёовими будівёям^ де ^а перекриття можуть діяти рухомі ^ава^таже^^я.

(2)Р Сфера обмежу°ться ^астиёами з вузьким кроком стиок.

Примітка. Вузький крок стінок визнача°ться верх­ньою межею відно0ення br / bs (рисунок 9.2). Гра­ничні значення можуть встановлюватись у націо­нальному додатку. Рекомендуються величина 0,6.

The design resistance of the concrete encase­ment to the column web in transverse compres­sion F_c,wc,c,Rd should be determined using:

(8.5)

where:

t_eff,c is the effective length of concrete, deter­mined in a similar manner to the effective width b_eff,c,wc defined in EN 1993-1-8, 6.2.6.2.

Where the concrete encasement is subject to a longitudinal compressive stress, its effect on the resistance of the concrete encasement in transverse compression may be allowed for by multiplying the value of F_c,wc,c,Rd by a factor k_wc,c given by:

(8.6)

where:

стcom,c,Ed is the longitudinal compressive stress in the encasement due to the design normal force NEd .

In the absence of a more accurate method, ст com,c,Ed may be determined from the relative contribution of the concrete encasement to the plastic resistance of the column section in com­pression N_pl,Rd, see 6.7.3.2.

9 COMPOSITE SLABS WITH PROFILED STEEL SHEETING FOR BUILDINGS

(1)P This Section deals with composite floor slabs spanning only in the direction of the ribs. Cantile­ver slabs are included. It applies to designs for building structures where the imposed loads are predominantly static, including industrial buildings where floors may be subject to moving loads.

(2)P The scope is limited to sheets with narrowly spaced webs.

Note: Narrowly spaced webs are defined by an upper limit on the ratio b_r/ b_s, see Figure 9.2. The value for the limit may be given in the National Annex. The rec­ommended value is 0,6.

(3)P Дёя ко^трукцій, у яких прикёаде^е ^а- ва^ажешя ° у біёЬ0ій мірі повторюва^е або прикёаде^е раїтово так, що створю° ди^а- мічні вїёиви, комбноваы їёити дозвоёя°ться застосовувати, аёе особёиву увагу ^аёежить звертати ^а ко^труювашя з метою гара^у- вашя, що з часом комбі^ова^а робота ^е буде їору0е^а.

(4)P їёити, що заз^ають сейсмічшго ^ава^та- ження_; ^е викёючаються їри забезпечені відповіднго методу розрахуй і виз^аче^^і сейсмічмх умов дёя ко^крет^ого об’°кта або їх ^аяв^ості в Н0ому Єврокоді.

(5) Комбноваы їёити можуть застосовуватись дёя забезпечеия закріпёеня із пёощи^и ста- ёевих баёок та у якості діафрагм дёя сприй- ^яття горизо^аёьмх дій, аёе цей ставдарт ^е да° окремих їравиё. Дёя роботи профіёьо- вамх стаёевих ^астиёів у якості діафрагми, коёи вом застосовуються як оїаёубка, засто­совуються їравиёа, ^аведе^і у EN 1993-1-3, 10.

9.1.2 Buз^aчe^^я

їрофіёьова^ий стаёевий ^астиё пови^е^ сїриймати і їередавати горизо^аёьмй зсув ^а ко^акті між ^астиёом та бетонм. Саме зчепёе^^я між стаёевим ^астиёом і бетошм ^е вважа°ться достатым дёя забезпеченя спільної роботи. Така робота повина забез- їечуватись між ^астиёом і бетошм 0ёяхом застосувашя одшго або 6іль0є ^аступ^их заходів (рисунк 9.1):

меха^іч^е зчєплєшя, що забезпечу°ться деформувашям профіёю (вм’яти^ами або виступами);

зчепёешя тертям для профіёів у формі ви­ступів під кутом;

заанеруваня к^ців, що забезпечу°ться 0ёяхом приварювашя стрижыв або Н0им ти­пом місцевого з’°д^а^^я між бетошм і стаёе­вим ^астиёом тільки у по°д^а^^і з (а) або (b); d) зааиеруваня кінців, що забезпечу°ться деформувашям ребер ^а кнцях ^астиёів, тільки у по°д^а^^і з (b).

Не викёючаються й ^0і способи, аёе вом ^е ° предметом цього ставдарту.

(3)P For structures where the imposed load is largely repetitive or applied abruptly in such a manner as to produce dynamic effects, composite slabs are permitted, but special care shall be taken over the detailed design to ensure that the composite action does not deteriorate in time.

(4)P Slabs subject to seismic loading are not ex­cluded, provided an appropriate design method for the seismic conditions is defined for the partic­ular project or is given in another Eurocode.

) Composite slabs may be used to provide lateral restraint to the steel beams and to act as a diaphragm to resist horizontal actions, but no specific rules are given in this Standard. For dia­phragm action of the profiled steel sheeting while it is acting as formwork the rules given in EN1993-1-3, 10 apply.

9.1.2 Definitions

The profiled steel sheet shall be capable of trans­mitting horizontal shear at the interface between the sheet and the concrete; pure bond between steel sheeting and concrete is not considered effective for composite action. Composite be­haviour between profiled sheeting and concrete shall be ensured by one or more of the following means, see Figure 9.1:

mechanical interlock provided by deformations in the profile (indentations or emboss-ments);

frictional interlock for profiles shaped in a reentrant form;

end anchorage provided by welded studs or another type of local connection between the concrete and the steel sheet, only in combination with (a) or (b);

end anchorage by deformation of the ribs at the end of the sheeting, only in combination with (b).

Other means are not excluded but are not within the scope of this Standard.

23. їоз^аки:

24. 1 - меха^іч^е зчeїёe^^я;

25. 2 - зчeїёe^^я тертям;

26. 3-заа^ерува^я к^ців їриваремми через ^астиё стриж^ями;

27. 4 - заа^ерува^я кінців деформува^ям ребер

28. Key:

29. 1 - mechanical interlock;

30. 2 - frictional interlock;

31. 3 - end anchorage by through-deck welded studs;

32. 4 - end anchorage by deformation of the ribs

Рисунок 9.1 - Типові форми зчеплення у комбінованих плитах

Figure 9.1 - Typical forms of interlock in composite slab

s

9.1.2.2 їов^е і часткове з’°д^a^^я ^а зсув

їроліт плити ма° повне з’єднання на зсув, якщо збіль0ення опору з’єднання на поздов­жній зсув не буде збіль0увати розрахункової несучої здатності елемента на згин. В ін0ому випадку з’єднання на зсув ° частковим.

9.2 Поёоження з конструювання

.1 Товщша їёumu і армувамя

(1)Р Загальна товщина комбінованої плити h повинна бути не мен0е ніж 80 мм. Товщина бетону hc вище основної площини, що про­ходить по верху ребер настилу, повинна ста­новити не мен0е ніж 40 мм.

(2)Р Якщо плита працю° спільно з балкою або використову°ться у якості діафрагми (диска), то загальна товщина повинна становити не мен0е ніж 90 мм, а hc - не мен0е ніж 50 мм.

(3)Р їоперечна і поздовжня арматура повинна розта0овуватись у межах товщини hc бетону.

Кількість арматури в обох напрямках по­винна бути не мен0е ніж 80 мм²/м.

Крок арматурних стрижнів не повинен пе­ревищувати 2h і 350 мм, у залежності яка з величин мен0а.

9.1.2.2 Full shear connection and partial shear connection

A span of a slab has full shear connection when increase in the resistance of the longitudinal shear connection would not increase the design bending resistance of the member. Otherwise, the shear connection is partial.

9.2 Detailing provisions

(1)P The overall depth of the composite slab h shall be not less than 80 mm. The thickness of concrete h_c above the main flat surface of the top of the ribs of the sheeting shall be not less than 40 mm.

(2)P If the slab is acting compositely with the beam or is used as a diaphragm, the total depth shall be not less than 90 mm and h_c shall be not less than 50 mm.

(3)P Transverse and longitudinal reinforcement shall be provided within the depth h_c of the con­crete.

The amount of reinforcement in both directions should be not less than 80 mm²/m.