lw ^(0<й
It
= tdAi
/=1
Секторіальна координата центра зсуву:
ую’у ^‘zm’yz .
I I -I2 1
^‘z ‘yz
Warping constant
sc І ум У sclzm ■
Torsion constants
3 min(t)
Sectorial co-ordinate with respect to shear centre
aSj ~aj ытедп+ Zsc(уj Уде) ysc(zj zgc) ■
Максимальна секторіальна координата і секторіальний момент опору (при обмеженні скручування):
Maximum sectorial co-ordinate and warping modulus
®max ~ max(|(»s|),
^max
Відстань між центрами зсуву і тяжіння:
Distance between shear centre and gravity centre
Полярний момент інерції зсуву:
Уз — Усс Уде ’ zs ~zsc zgc ■
відносно центра Polar moment of area with respect to shear centre
.2
з
Коефіцієнт асиметрії zy- і уу:
Non-symmetry factors zy and у-
Сі
0,5<Т / А3
У і =ys-уі (у Сі) +Ус,
'z і = -
(у, -У/-і)2
12
12
+Ус,
Сі
dAj-
dAi
де координати центра частин поперечного перерізу відносно центра зсуву:
Примітка. Z] = 0 (у,- = 0) для поперечних перерізів, в яких вісь у (вісь z) є віссю симетрії, див. рис. С.1.
where the coordinates for the centre of the cross section parts with respect to shear center are
zc, - 2 sc ■
NOTE: Zj = 0 (y7 = 0) for cross sections with y-axis
(z-axis) being axis of symmetry, see Figure C.1.
C.2 Константи поперечних перерізів для профілів з відгинами
(1) Для поперечних перерізів з відгинами можна користуватись формулами згідно з С.1. Для цього необхідно перейти від товщини відгину t = 0 до наступної частини з t * 0, див. З - 4 - 5 і 6 - 7 на рисунку С.2. Перерізи з відгинами - це такі, в яких більше ніж дві частини з'єднуються в одній точці.
C.2 Cross section constants for open cross section with branches
(1) In cross sections with branches, formulae in C.1 can be used. However, follow the branching back (with thickness t = 0) to the next part with thickness t 0, see branch 3-4-5 and 6 - 7 in Figure C.2. A section with branches is a section with points where more than two parts are joined together.
f4 = 0
^5 = 0
f7 = 0
У4 = У2
Z4=Z2
Z5=Z2
z6=z7
Поперечний переріз
Cross section
Вузли і елементи
Nodes and elements
Лінійна модель
Line model
Рисунок C.2 - Вузлові з’єднання і частини поперечного перерізу з відводами
Figure C.2 - Nodes and parts in a cross section with branches
C.3 Крутильні константи і центр зсуву профілю з замкненою частиною
С.З Torsion constant and shear centre of cross section with closed part
Рисунок С.З - Профіль з замкненою частиною
Figure С.З - Cross section with closed part
(1) Для симетричних або несиметричних перерізів з замкненою частиною, рисунок С.З, константи при вільному скручуванні визначаються, як наведено нижче:
4Д2
It = ' (and)
Де
(1) For a symmetric or non-symmetric cross section with a closed part, Figure C.3, the torsion constant is given by
Wt=2At min(f, ), wher
en
І =2
$t
, (f,- *0).
ANNEX D
[informative]
ДОДАТОК Д
(довідковий)ВИЗНАЧЕННЯ ЕФЕКТИВНИХ ШИРИНИ
І ТОВЩИНИ КРАЙОВИХ ЕЛЕМЕНТІВ
ЗМІШАНИМ МЕТОДОМ
В цьому додатку наведений метод визначення ефективної ширини крайових стиснутих елементів, як альтернатива 5.5.2. Ефективна площа елемента складається із частки з ефективною шириною beQ і частки з ефективною товщиною teff на останній ширині елемента з повною шириною Ьр, див. таблицю Д.1.
При визначенні коефіцієнта втрати стійкості кс згідно з таблицею Д.1 умовна гнучкість лр і понижувальний коефіцієнт р визначається згідно з 5.5.2.
Коефіцієнт співвідношення напружень у , що використовується для обчислення коефіцієнта втрати стійкості ка, визначається, виходячи з розподілення напруження в повному поперечному перерізі.
Опір перерізу повинен визначатися за припущенням про розподілення напруження в перерізі при роботі в пружній стадії.
Таблиця D.1 - Стиснуті крайові елементи Table D.1 - Outstand compression elements
MIXED EFFECTIVE WIDTH/EFFECTIVE
THICKNESS METHOD FOR OUTSTAND
ELEMENTS
This annex gives an alternative to the effective width method in 5.5.2 for outstand elements in compression. The effective area of the element is composed of the element thickness times an effective width be0 and an effective thickness teff times the rest of the element width bp. See Table D.1.
The slenderness parameter p and reduction factor p is found in 5.5.2 for the buckling factor in Table D.1.
The stress relation factory in the buckling factor may be based on the stress distribution for the gross cross section.
The resistance of the section should be based on elastic stress distribution over the section
.Максимальний стиск на вільному повздовжньому краї Maximum compression at free longitudinal edge |
|||
Розподілення напруження |
Ефективні ширина і товщина Effective width and thickness |
Коефіцієнт втрати стійкості Buckling factor |
|
|
Stress distribution |
||
ус |
|
1>y >0 |
IV IV I ro |
|
J 1 |
beQ = 42bp |
/ 1>7 |
|
* ^e0 * -u.® h bp——*1 |
teff =(1,75p-0,75)f |
keff o 3 +y |
|
^ттХтД^13^4'0 |
у < 0 0,42bp |
co I Al A CM I |
a |
|
Ье0 (1-у) +Ьі 'Ьр |
ka = 3,3(1 +y) + 1,25y 2 |
|
* be0 * -u® |
(v-1) |
у < -3 |
|
" °p * |
teff = (1,75p-0,75-0,15y)t |
=0,29(1-у)2 |
Кінець таблиці Д.1
Максимальний стиск на обпертому повздовжньому краї Maximum compression at supported longitudinal edge |
||
Розподілення напруження Stress distribution |
Ефективні ширина і товщина Effective width and thickness |
Коефіцієнт втрати стійкості Buckling factor |
° ПТІШіТГГПТШттгпч/о |
1> v >0 beo = 0.42b p |
1> V >0 к - 1J |
■* '^еО *■' * bP ' |
teff =(1,75p-0,75)t |
o 1 + 3y |
|
v < o 0,42bDh " |
0> у > -1 |
|
e0 (1-v) |
ka =1,7-5|/ + 17,1y2 |
|
b,=^_ (v-1) |
|/< -1 |
* Op *1 |
teff =(1,75p-0,75)f |
kc = 5,98 (1 - |/)2 |
ANNEX E
[informative]
(1) Прогони C-, Z- або Х-подібної форми перерізу з додатковими елементами жорсткості на стінці або полиці або без них розраховуються згідно з (2) - (4) за таких умов:
розміри поперечного перерізу відповідають наведеним в таблиці Е.1;
прогони із площини розкріплені профнас- тилом з трапецієподібними гофрами, причому горизонтальне розкріплення є неперервним і задовольняє вимоги нерівності (10.1а);
прогони розкріплені від повороту профнас- тилом з трапецієподібними гофрами згідно з таблицею Е.1;
прогони мають рівні прольоти з рівномірним навантаженням.
Цей метод не застосовується:
для систем, в яких для розкріплення застосовуються стрижні;
для систем, що з’єднуються внапуск або на накладках;
для систем, що сприймають осьове зусилля NEd ■
Примітка. Обмеження або можливість застосування цього методу може бути наведено в Національному додатку.
(1) Purlins with С-, Z- and S-cross-sections with or without additional stiffeners in web or flange may be designed due to (2) to (4) if the following conditions are fulfilled:
the cross-section dimension are within the range of table E.1;
the purlins are horizontally restraint by trapezoidal sheeting where the horizontal restraint fulfill the conditions of the equation (10.1a);
the purlins are restraint rotationally by trapezoidal sheeting and the conditions of table E.1 are met;
the purlins have equal spans and uniform loading.
This method should not be used:
for systems using anti-sag bars;
for sleeve or overlapping systems;
for application of axial forces NEd.
NOTE: The limitation and validity of this method may be given in the National Annex.
ДОДАТОК E (довідковий)
НАБЛИЖЕНИЙ РОЗРАХУНОК ПРОГОНІВ SIMPLIFIED DESIGN FOR PURLINS
Таблиця E.1 - Обмеження при застосуванні наближеного методу розрахунків із використанням інших обмежень згідно з таблицею 5.1 і розділом 5.2 (вісь у паралельна і вісь z перпендикулярна до верхньої полиці)
Table Е.1 - Limitations to be fulfilled if the simplified design method is used and other limits as
in Table 5.1 and section 5.2 (the axis у and z are parallel respect rectangular to the top flange)
Тип прогону purlins |
t , MM (mm) |
b/f |
b/f |
h/b |
c/f |
b/c |
L/b |
|||||||||
b c|“” z' |
->y c: r |
|
>1,25 |
< 55 |
< 160 |
<3,43 |
<20 |
<4,0 |
> 15 |
|||||||
|
”1 z 1 |
c |
>1,25 |
< 55 |
< 160 |
< 3,43 |
<20 |
<4,0 |
>15 |
Розрахункове значення згинального мо- (2) The design value of the bending moment MEd менту повинно задовольняти умову: should satisfy
(E.1)
MLT,Rd
де: where
M
(E.2)
LT,Rd =| j^eff.y ~-<YM1J Kd
Weffy~ момент опору ефективного поперечного перерізу відносно осі у-у;
7.и ~ понижувальний коефіцієнт, що враховує втрату стійкості плоскої форми згину в залежності від kLT згідно з 6.2.3, де а £7- замінюється HaaLT,eff і і
and
Weffy is section modulus of the effective crosssection with regard to the y-y axis;
XLt is reduction factor for lateral torsional buckling in dependency of kLT due to 6.2.3, where aLT is substituted byaLT eff ;
and
^LT =
l^eff.y fy
N Mcr
aLT,eff
*'eZ,y
—
^eff.y
(E.3)
(E.4)
aLT ~ коефіцієнт недосконалості згідно з 6.2.3; Wel,y - момент опору повного поперечного перерізу відносно осі у-у;
kd - коефіцієнт, що враховує не підкріплену частину прогону, визначається за формулою (Е.5) і таблицею Е.2;
and
a LT is imperfection factor due to 6.2.3;
Wei у is section modulus of the gross cross-section with regard to the y-y axis;
kdis coefficient for consideration of the non restraint part of the purlin according to equation (E.5) and table E.2;
(E.5)
а і , a 2 coefficients from table E.2;
L span of the purlin;
h overall depth of the purlin.
kd= (a ! - a 2 j, але (but) >1,0,
a -і , a 2 - коефіцієнти згідно з таблицею E.2;
L - проліт прогону;
h - повна висота прогону
.Таблиця Е.2 - Коефіцієнти а , а 2 для формули (Е.5)
Table Е.2 - Coefficients а , а 2 for equation (Е.5)
Схема System |
Прогони Z-подібні Z-purlins |
Прогони С-подібні C-purlins |
Прогони Е-подібні E-purlins |
|||
«1 |
a 2 |
0-1 |
a2 |
a і |
a 2 |
|
Однопрольотна балка, гравітаційне навантаження single span beam gravity load |
1,0 |
0 |
1,1 |
0,002 |
1,1 |
0,002 |
Однопрольотна балка, підйомне навантаження single span beam uplift load |
1,3 |
0 |
3,5 |
0,050 |
1,9 |
0,020 |
Нерозрізна балка, гравітаційне навантаження continuous beam gravity load |
1,0 |
0 |
1,6 |
0,020 |
1,6 |
0,020 |
Нерозрізна балка, підйомне навантаження continuous beam uplift load |
1,4 |
0,010 |
2,7 |
0,040 |
1,0 |
0 |
Таблиця Е.З - Коефіцієнт
Table Е.З - Factors k$
Статична схема Statical system |
Гравітаційне навантаження Gravity load |
Підйомне навантаження Uplift load |
л Д |
— |
0,210 |
Д Д Д 4і—L——L— |
0,07 |
0,029 |
Д Д Д Д L-+- L-+ |
0,15 |
0,066 |
Д Д Д Д Д Ф-Е—k-L—4—£-4—L-4- |
0,10 |
0,053 |