---

s_d is the total developed slant height of the web, as indicated in figure 6.5;

s_p is the slant height of the largest plane element in the web, see figure 6.5;

s_w is the slant height of the web, as shown in fig­ure 6.5, between the midpoints of the corners, these points are the median points of the corners, see figure 5.1(c)

.

Рисунок 6.5 - Повздовжнє ребро жорсткості стінки

Figure 6.5 - Longitudinally stiffened web

1. При дії навантаження з ексцентриситетом відносно центра зсуву поперечного перерізу необхідно враховувати вплив крутіння.

2. При визначенні крутного моменту, поло­ження центральної осі, центра згину і приведе­ного центра обертання необхідно розглядати повний поперечний переріз.

6.1.6 Torsional moment

1. Where loads are applied eccentric to the shear centre of the cross-section, the effects of torsion should be taken into account.

The centroidal axis and shear centre and im­posed rotation centre to be used in determining the effects of the torsional moment, should be taken as those of the gross cross-section

.

2. Нормальні напруження від поздовжньої сили N_Ed і згинальних моментів М_уEd і M_{z Ed} по­винні визначатись на базі відповідних ефек­тивних поперечних перерізів згідно з 6.1.2 - 6.1.4. Дотичні напруження від поперечних сил і від вільного крутіння (за Сен-Венаном), нор­мальні і дотичні напруження від депланації перерізу повинні визначатись за характерис­тиками повного поперечного перерізу.

3. В поперечних перерізах, схильних до кру­тіння, повинні виконуватись такі умови (нап­риклад, дозволено використання середнього значення границі текучості, див. 3.2.2):

3. The direct stresses due to the axial force N_Ed and the bending moments M_yEd and M_zEd should be based on the respective effective cross-sec­tions used in 6.1.2 to 6.1.4. The shear stresses due to transverse shear forces, the shear stress due to uniform (St. Venant) torsion and the direct stresses and shear stresses due to warping, should all be based on the properties of the gross cross-section.

4. In cross-sections subject to torsion, the follow­ing conditions should be satisfied (average yield strength is allowed here, see 3.2.2):

& tot,Ed -^уа/чмо > (6.11a)

L_a А/з

■ (6.11b)

ym

o

²+3x ²

tot,Ed⁺°4ot,Ed

'/MO

(6.11c)

^atot,Ed ^=(yN,Ed ⁺®My,Ed ^{+ <J}Mz,Ed ^+Gw,Ed <

^Ttot,Ed ^{= x}Vy,Ed ^+xVz,Ed ^+xt,Ed ⁺¹-w,Ed '

Де:

° tot,Ed ~ розрахункове повне нормальне нап­руження, обчислене для ефективного попе­речного перерізу;

^ztot,Ed - розрахункове повне дотичне напру­ження, обчислене для повного поперечного перерізу.

5. Сумарні нормальні o_totEd і дотичні i_{tot Ed} напруження обчислюються за формулами: де:

^cMy,Ed ~ розрахункове напруження від зги­нального моменту M_yEd (визначається для ефективного поперечного перерізу);

°Mz,Ed - розрахункове нормальне напруження від згинального моменту M_zEd (визначається для ефективного поперечного перерізу);

^cN,Ed - розрахункове нормальне напруження від поздовжньої сили N_Ed (визначається для ефективного поперечного перерізу);

^cw,Ed ~ розрахункове нормальне напруження від депланації (визначається для повного поперечного перерізу);

^xVy,Ed - розрахункове зсувне напруження зсуву від поперечної зсувної сили V_{y Ed} (виз­начається для повного поперечного перерізу);

where:

^ctot Ed ^is the design total direct stress, calculated on the relevant effective cross-section;

т tot,Ed ^is the design total shear stress, calculated on the gross cross-section.

6. The total direct stress <5_t0t,Ed ^and the total shear stress x_tot,Ed should by obtained from:

(6.12а)

(6.12b)

where: ° Му,Ed ^is the design direct stress due to the bend­ing moment M_{y Ed} (using effective cross-section);

о_{Mz Ed} is the design direct stress due to the bend­ing moment M_{z Ed} (using effective cross-section);

^cN,Ed is the design direct stress due to the axial force N_Ed (using effective cross-section);

^cw,Ed is the design direct stress due to warping (using gross cross-section);

T_Vy,Ed is the design shear stress due to the trans­verse shear force V_{y Ed} (using gross cross-sec­tion)

;

tVz,Ed ~ розрахункове зсувне напруження від поперечної зсувної сили V_zEd (визначається для повного поперечного перерізу);

^Tf,£d - розрахункове дотичне напруження від вільного крутіння (за Сен-Венаном) (визнача­ється для повного поперечного перерізу);

tw,Ed - розрахункове дотичне напруження від депланацїї (визначається для повного попе­речного перерізу).

(

^ed - ^w,Rd ’

1)Р Для виключення зминання, викривлення і втрати стійкості стінки при дії опорної реакції або іншої місцевої поперечної сили, які пере­даються через полицю, величина такої сили повинна задовольняти умову: де:

R_w,Rd ~ місцевий поперечний опір стінки.

2. Місцевий поперечний опір стінки визнача­ється так:

1. якщо стінка без елементів жорсткості:

• для поперечного перерізу з однією стінкою згідно з 6.1.7.2;

• в будь-якому іншому випадку, включаючи і профлисти, згідно з 6.1.7.3;

2. якщо стінка з елементами жорсткості згідно 3 6.1.7.4.

2. При передачі місцевого навантаження чи опорної реакції через ребро жорсткості, яке підсилює стінку, виключає її викривлення і здатне сприймати місцеву поперечну силу, перевірка стінки на місцевий опір не здійсню­ється.

3. В балках, що складаються з двох елементів швелерного або будь-якого іншого перерізу і об’єднуються стінками, місця деталей кріп­лення стінок повинні розташовуватись ближче до полиць.

^Vz,Ed ^{is the} design shear stress due to the trans­verse shear force V_zEd (using gross cross-sec­tion);

x_{t Ed} is the design shear stress due to uniform (St. Venant) torsion (using gross cross-section);

^Tw,Ed ^{is the} design shear stress due to warping (using gross cross-section).

6.1.7 Local transverse forces

(1)P To avoid crushing, crippling or buckling in a web subject to a support reaction or other local transverse force applied through the flange, the transverse force F_Ed shall satisfy:

(6.13)

where:

R_wRd is the local transverse resistance of the web.

2. The local transverse resistance of a web R_{m Rd} should be obtained as follows:

1. for an unstiffened web:

• for a cross-section with a single web: from 6.1.7.2;

• for any other case, including sheeting: from 6.1.7.3;

2. for a stiffened web: from 6.1.7.4.

2. Where the local load or support reaction is ap­plied through a cleat that is arranged to prevent distortion of the web and is designed to resist the local transverse force, the local resistance of the web to the transverse force need not be consid­ered.

In beams with l-shaped cross-sections built up from two channels, or with similar cross-sections in which two components are interconnected through their webs, the connections between the webs should be located as close as practicable to the flanges of the beam

.

6.1.7.2 Поперечні перерізи з однією стінкою без елементів жорсткості

(1) Місцевий поперечний опір стінки для поперечних перерізів з однією стінкою без елементів жорсткості, див. рисунок 6.6, може бути визначений згідно з вказівками (2), якщо переріз відповідає таким критеріям:

6.1.7.2 Cross-sections with a single unstiffened web

1. For a cross-section with a single unstiffened web, see figure 6.6, the local transverse resis­tance of the web may be determined as specified in (2), provided that the cross-section satisfies the following criteria:

(6.14a)

(6.14b)

(6.14c)




h_wIt <200,

rlt<6,

45°< ф < 90°

,

де:

h_w- висота стінки між серединними площи­нами полиць;

г — внутрішній радіус кутів згину;

ф - кут нахилу стінки відносно полиць, град.

where:

h_w is the web height between the midlines of the flanges;

r is the internal radius of the corners;

ф is the angle of the web relative to the flanges [degrees]

.

















Рисунок 6.6 - Зразки профілів з однією стінкою

Figure 6.6 - Examples of cross-sections with a single we

b





2. For cross-sections that satisfy the criteria specified in (1), the local transverse resistance of a web R_wRd may be determined as shown if figure 6.7.

The values of the coefficients to k₅ should be determined as follows

:k₁ = 1,33 -0,33k,
k₂ = 1,15 - 0,15 rit але (but) k₂> 0,50 і (and) k₂< 1,0 ,
k₃ = 0,7 + 0,3 (ф /90)⁵⁶ ,

k_A = 1,22 - 0,22 к , k₅ = 1,06 - 0,06 r/t але (but) k₅ < 1,0 , де: where:

k = f_yb/ 228 [f_yb- Н/мм²]. к ⁼f_yb/ 228 [with f_yb in N/mm²]

.








a) a) Для одиночного місцевого навантаження або опорної реакції: For a single local load or support reaction i) c < 1,5hw від вільного краю: і) с < 1,5hw clear from a free end: для профілів з полицями, підсиленими елементами жорсткості: for a cross-section with stiffened flanges: k-k2k3 Rw,Rd ~

9,04-^Z! _ 60

1 + 0,01 — t

t2fyb

Ymi (6.15a) k-k2k3 Rw,Rd

5,92 _ 132

1 + 0,01Sst

t2fyb

- для полиць без елементів жорсткості: - for a cross-section with unstiffened flanges: - якщо (if) ss/t < 60: YM1 (6.15b) k-k2k3 Rw,Rd ~

5,92 -hw f _ 132

e 0,71 + 0,015 — t _

t2fyb . (6.15c)

- якщо (if) s_sjt > 60:




YM1




H^ssH




ii) c > 1,5h_w від вільного краю: ii)c>1,5ft_w clear from a free end:

- якщо (if) s_s/t < 60:


^Rw,Rd =

кзк4к5

14>7_/W _ 49,5

1 + 0,007 — t

t2fyb

YM1




(6.15d)




- якщо (if) s_s/t > 60:


^Rw,Rd ^—

k3k4k5

h -t 14 7 .w,L _ ’ 49,5

e 0,75 + 0,011 — t

t2fyb

YM1




(6.15e)




Рисунок 6.7a - Місцеві навантаження і опорні реакції - поперечні перерізи з однією стінкою
Figure 6.7а) - Local loads and supports - cross-sections with a single web






























































































b) Для двох протидіючих сил з відстанню між ними менше ніж 1,5 h_w: b) For two opposing local transverse forces closer together than 1,5 h_w.




i) c < 1,5h_w від вільного краю:

і) с < 1,5h_w clear from a free end:


^Rw,Rd -

h_w/t
64




1 + 0,01 у t²f_yb




У MA




ii) c > 1,5h_w від вільного краю:

ii) с > 1,5h_w clear from a free end:




Rw.Rd ~




21,0-^^

16,3




e

1 + 0,0013-^{4 s}- t




t²fyb




ума




(6.15g)


































































Рисунок 6.7b- Місцеві навантаження і опорні реакції - поперечні перерізи з однією стінкою

Figure 6.7b) - Local loads and supports - cross-sections with a single we

b

k₇ 8,8+1,1^ t²f_yb

R_w,_Rd= — =! ; (6.16a)

Ума

ii) c>1,5/i_w (далеко від вільного кінця), для іі)с > 1,5h_w (farfrom free end) for a cross-section перерізів з полицями без або з елементами of stiffened and unstiffened flanges жорсткості:





3. If the web rotation is prevented either by suit­able restraint or because of the section geometry (e.g. I-beams, see fourth and fifth from the left in the figure 6.6) then the local transverse resistance of a web R_wRd may be determined as follows: a) for a single load or support reaction

i) c < 1,5h_w (near or at free end) for a cross-sec­tion of stiffened and unstiffened flange

s




^Rw,Rd ~




Ymi





b

(6.16b)




t²f_yb

k₅k₆ 13,2+2,87

) для протидіючих навантажень або реакцій: і) с< ',5h_w (на вільному кінці або біля нього), для перерізів з полицями без або з елемен­тами жорсткості:

b) for opposite loads or reactions

і) c< 1,5h_w (near or at free end) for a cross-sec­tion of stiffened and unstiffened flanges^10^11


^Rw,Rd —

YM1




8,8 + 1,1




(6.16c)









ii) 0 1,5/?^ (далеко від вільного кінця), для перерізів з полицями без або з елементами жорсткості:

іі) с > 1,5h_w (loads or reactions far from free end) for a cross-section of stiffened and unstiffened flange

s

^Rw,Rd

УМ1




13,2 + 2,87




t²fyb




(6.16d)









*

Тут коефіцієнти k₅-k^ повинні визначатись

♦

Where the values of coefficients k₅ to /г_п shoul

dтак:



Скачать бесплатно