Табёиця 7.2
T
- Максимаёьмй крок арматурах стрижжв із рифёешям - Maximum bar spacing for high bond bars
able 7.2At least half of the required minimum reinforcement should be placed between mid-depth of the slab and the face subjected to the greater tensile strain.
For the determination of the minimum reinforcement in concrete flanges with variable depth transverse to the direction of the beam the local depth should be used.
For buildings the minimum reinforcement according to (1) and (2) should be placed where, under the characteristic combination of actions, stresses are tensile.
In buildings minimum lower longitudinal reinforcement for the concrete encasement of the web of a steel I-section should be determined from expression (7.1) with kc taken as 0,6 and k taken as 0,8.
7.4.3 Control of cracking due to direct loading
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
The internal forces should be determined by elastic analysis in accordance with Section 5 taking into account the effects of cracking of concrete. The stresses in the reinforcement should be determined taking into account effects of
щтами. Якщо ^е застосову°ться біёЬ0 точний метод, то ^аїpужe^^я можуть обчисёю- ватись згідно з (3).
У комбновамх баёках, де доїуска°ться, що бето^ їёити з тріщи^ами і ^ема їоїеред- ^ого ^аїруже^^я ка^атами, ^аїруже^^я у за- ёізобетож збіёЬ0уються в^асёідок обтискашя бето^у між тріщи^ами у їорів^я^^і з ^аїруже^- ^ями, що фугуються ^а роботі комбновашго їерерізу без урахувашя бето^у. Наїружешя розтягу в арматурі оs в^асёідок безїосеред- ^ого ^ава^таже^^я мож^а виз^ачити за виразом:
tension stiffening of concrete between cracks. Unless a more precise method is used, the stresses may be calculated according to (3).
In composite beams where the concrete slab is assumed to be cracked and not pre-stressed by tendons, stresses in reinforcement increase due to the effects of tension stiffening of concrete between cracks compared with the stresses based on a composite section neglecting concrete. The tensile stress in reinforcement оs due to direct loading may be calculated from:
їри:
with:
(7.4)
Аоs
0,4 fcm
a ct Ps
a ct
AaIaaa
де:
оs,0 - ^аїруже^^я в арматурі, що вимкають від в^утрі0^іх зусиёь, які діють ^а комбно- вамй їереріз, обчисёеж без урахувашя роз- тяшутого бето^у;
fctm - серед^я міцжсть звичайшго важкого бето^у ^а розтяг, що їрийма°ться як fcm (EN 1992-1-1, табёиця 3.1) або fictm дёя ёег- кого бето^у з табёиці 11.3.1;
рs - коефіці^т армувашя , що виз^ача°ться як рs = (As / Act);
Act - їриведе^а їёоща їерерізу бето^у тоёищ в зон розтягу; дёя сїрощешя використовують їёощу їерерізу бето^у в межах їриведешї 0ирим;
As - загаёь^а їёоща всіх 0арів їоздовж^ої арматури в межах їриведешї їёощі Act;
А, І - їёоща і моме^ терції їриведешго ком- бновашго їерерізу без урахувашя розтяшу- того бето^у і їроф^астиё, якщо ^аяв^ий;
Аа , Іа - відїовідн характеристики ко^трукцій- шго стаёевого їрофіёю.
Дёя ко^трукцій будівеёь без їоїеред^ого ^аїруже^^я ка^атами, зазвичай, ^еобхід^о використовувати квазіїост^е стоёучешя дій дёя виз^аче^^я оs.
where:
оs,o is the stress in the reinforcement caused by the internal forces acting on the composite section, calculated neglecting concrete in tension;
fctm is the mean tensile strength of the concrete, for normal concrete taken as fctm from EN 1992-1-1, Table 3.1 or for lightweight concrete as fictm from Table 11.3.1;
р s is the reinforcement ratio, given by р s = (As / Act);
Act is the effective area of the concrete flange within the tensile zone; for simplicity the area of the concrete section within the effective width should be used;
As is the total area of all layers of longitudinal reinforcement within the effective area Act;
A, I are area and second moment of area, respectively, of the effective composite section neglecting concrete in tension and profiled sheeting, if any;
Aa , Ia are the corresponding properties of the structural steel section.
(4) For buildings without pre-stressing by tendons the quasipermanent combination of actions normally should be used for the determination of оs
.
8 КОМБНОВАЫ ВУЗЁИ КАРКАСІВ СїОРУД
Сфера
Комбновамй вузоё виз^ача°ться у 1.5.2.8. Окремі їри^ади їоказаш ^а рисуму 8.1. ІН0І вузёи у комбновамх каркасах їовиші їроек- туватись згідно з EN 1992-1-1 або EN 1993-1-8 відїовідш.
8 COMPOSITE JOINTS IN FRAMES FOR BUILDINGS
Scope
A composite joint is defined in 1.5.2.8. Some examples are shown in Figure 8.1. Other joints in composite frames should be designed in accordance with EN 1992-1-1 or EN 1993-1-8, as appropriate.
Key:
1 - single-sided configuration;
2 - double-sided configuration;
3 - contact plate.
Поз^аки:
- при односторонньому з’єднанні;
- при двосторонньому з’єднанні;
- площина контакту
Рисунок 8.1 - їри^ади комбновамх вузёів
Figure 8.1 - Examples of composite joint
s
(2) Роздіё 8 застосову°ться до вузёів, які з^а- ходяться їереважш їід статичмм ^ава^та- жешям. Вом доїовтються або видозмінюються (EN 1993-1-8).
8.2 Розрахунок, модеёювання і кёасйфікація
Загаёьш мёожешя
Застосовуються тоёожешя EN 1993-1-8, 5 дёя вузёових з’°д^а^ь тиїів "Н" або "І" з видо- змнами, ^аведе^ими у 8.2.2 і 8.2.3 мжче.
Section 8 concerns joints subject to predominantly static loading. It supplements or modifies EN 1993-1-8.
Analysis, modelling and classification
General
The provisions in EN 1993-1-8, 5 for joints connecting H or I sections are applicable with the modifications given in 8.2.2 and 8.2.3 below.
їружшй загаёмий розрахумк
Якщо жорсткість ^а кручешя Sy їрийма- °ться як Sy,ini/q згідно з EN 1993-1-8, 5.1.2, то з^аче^^я їерехідшго коефіці^та жорсткості q дёя з'єднання через ко^акты їласти^и ^еоб- хідш їриймати 1,5
Кёасйфікація вузёів
Кёасйфікація вузёів їовиша здійстватись згідно з EN 1993-1-8, 5.2 з урахувашям комбі- швашї дії.
їри кваёіфікаціТ ^еобхід^о враховувати ^аїрями в^утрі0^іх сиё і моме^ів.
Утворешям тріщи^ і їовзучістю у з'еднаних елеме^ах мож^а з^ехтувати.
Методи розрахуму
Ошови і сфера
У якості осшви дёя розрахуй вузёів і з'єднання коло^ і ригелів мож^а застосовувати EN 1993-1-8, 6 їри забезїечеші умови, що частим стаёевих елеме^ів вузёів з^аходять- ся в межах цього їерерізу.
їрий^яті у розрахуй характеристики комїо^е^тів їовимі фугуватись ^а виїро- бувамях або а^алітич^их чи чисельмх методах, їідтверджемх виїробувамями.
їримітка. Характеристики складових надано у 8.4 і додатку А нижче та у EN 1993-1-8, 6.
їри виз^аче^^і ко^труктивмх характеристик комїо^е^тів вузлів ряд розтягаутих арма- турмх стрижыв мож^а розглядати як їодібмй ряд розтяшутих болтів сталевого з'єднання їри забезїечемі умови, що їриймаються ко^ структивы характеристики арматури.
^есуча здатшсть
Комбноваы вузли їовимі розраховуватись ^а сїрий^яття вертикальмго зсуву згідно з відїовідмми їоложемями EN 1993-1-8.
Розрахумовий моме^ в^утрі0^ьої їари комбімвамго вузла їови^е^ виз^ачатись а^алогіч^о з відїовідмми їоложемями для сталевих вузлів, ^аведе^ими у EN 1993-1-8, 6.2.7 з урахувамям в^еску арматури.
Оїір складових їови^е^ виз^ачатись за 8.4 мжче і EN 1993-1-8, 6.2.6 відїовідш.
Elastic global analysis
Where the rotational stiffness Sy is taken as Sy,ini/q in accordance with EN 1993-1-8, 5.1.2, the value of the stiffness modification coefficient q for a contactplate connection should be taken as 1,5.
Classification of joints
Joints should be classified in accordance with EN 1993-1-8, 5.2, taking account of composite action.
For the classification, the directions of the internal forces and moment should be considered.
Cracking and creep in connected members may be neglected.
Design methods
Basis and scope
EN 1993-1-8, 6 may be used as a basis for the design of composite beam-to-column joints and splices provided that the steelwork part of the joint is within the scope of that section.
The structural properties of components assumed in design should be based on tests or on analytical or numerical methods supported by tests.
Note: Properties of components are given in 8.4 and Annex A herein and in EN 1993-1-8, 6.
In determining the structural properties of a composite joint, a row of reinforcing bars in tension may be treated in a manner similar to a boltrow in tension in a steel joint, provided that the structural properties are those of the reinforcement.
Resistance
Composite joints should be designed to resist vertical shear in accordance with relevant provisions of EN 1993-1-8.
The design resistance moment of a composite joint with full shear connection should be determined by analogy to provisions for steel joints given in EN 1993-1-8, 6.2.7, taking account of the contribution of reinforcement.
The resistance of components should be determined from 8.4 below and EN 1993-1-8, 6.2.6, where relevant.
Крутиёма жорсткість
Крутиё^а жорсткість вузёа їовиша виз- ^ачатись а^алогіч^о з відїовідмми їоло- жешями дёя стаёевих вузёів, ^аведе^ими у EN 1993-1-8,6.3.1 з урахува^^ям в^еску арматури.
3^аче^^я коефіці^та v (EN 1993-1-8, 6.3.1(6)) їовишо їрийматись 1,7 дёя з’°д^а^ь через ко^актн їласти^и.
^есуча здатшсть ^а кручешя
їри виз^аче^^і ^есучої здатшсті ^а кручення ^еобхід^о враховувати вїёив тріщи^ у бетон, обтискашя їри розтягу та деформацію зсувах з’°д^а^ь.
Несуча здатнсть ^а кручешя комбновамх вузёів може бути їоказа^а дамми ексїери- ментальних виїробува^. Необхідш враховувати можёиву відмішість характеристик матеріалів від всташвле^х шрматив^х величин Eксїериме^таль^е їідтверджешя ^е вимагаться у виїадках, коли застосовуються еле- ме^ти, для яких їрактикою їідтверджеш, що вом мають ^еобхід^і характеристики.
Як альтер^атива можуть застосовуватись чисельн методи за умови, що вом їідтверд- жуються виїробувашями.
Оїір кoмїo^e^тiв
Сфера
Згідно з ^аведе^им мжче у 8.4.2 ^еобхід^о виз^ачати оїір ^астуї^их остовах комїо^е^т вузлів:
їоздовж^ої розтяшутої арматури;
сти^утої сталевої ко^актшї їлити.
Оїір комїо^е^т, вказамх у EN 1993-1-8, їови^е^ їрийматись, як ^аведе^о мжче, за ви^ятком ^аведе^ого у 8.4.3.
Оїір бето^у омошлічешя стнок у сталевих їрофілях коло^ їови^е^ виз^ачатись відїо- відно до 8.4.4.
Ос^вш комїо^е^ти вузёів
їoздoвж^я стаёева poзmяг^yma арматура
їриведе^а 0ири^а бетошої їолиці їовин ^а виз^ачатись для їоїеречшго їерерізу в з’°д^а^^і згідно з 5.4.1.2.
Rotational stiffness
The rotational stiffness of a joint should be determined by analogy to provisions for steel joints given in EN 1993-1-8, 6.3.1, taking account of the contribution of reinforcement.
The value of the coefficient v, see EN 1993-1-8, 6.3.1(6), should be taken as 1,7 for a contact plate joint.
Rotation capacity
The influence of cracking of concrete, tension stiffening and deformation of the shear connection should be considered in determining the rotation capacity.
The rotation capacity of a composite joint may be demonstrated by experimental evidence. Account should be taken of possible variations of the properties of materials from specified characteristic values. Experimental demonstration is not required when using details which experience has proved have adequate properties.
Alternatively, calculation methods may be used, provided that they are supported by tests.
8.4 Resistance of components
Scope
The resistance of the following basic joint components should be determined in accordance with 8.4.2 below:
longitudinal steel reinforcement in tension;
steel contact plate in compression.
The resistance of components identified in EN 1993-1-8 should be taken as given therein, except as given in 8.4.3 below.
The resistance of concrete encased webs in steel column sections should be determined in accordance with 8.4.4 below.
Basic joint components
Longitudinal steel reinforcement in tension
The effective width of the concrete flange should be determined for the cross-section at the connection according to 5.4.1.2
.
Необхідш доїускати, що у фактичый їёощі їоздовж^ої розтяшутої арматури ^аїруже^^я досягають її розрахумового оїору текучості fsd .
Якщо ма° місце ^еврів^оваже^е ^ава^та- ження; дёя їеревірки їередачі зусиёь від бе- тошої їёити ^а коёо^у мож^а застосовувати модеёь сти^уто-розтяшутих умовах еёеме^ тів (рисушк 8.2).