Страница 17: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

1. Hомі^аёь^а висота стриж^я їовитоа збіёь- 0уватись то ме^0е жж то 2d вище верху ста­ёевого тостиёу, де d -діаметр ствоёа стриж^я.

2. Міжмаёьто 0ирито їазів, що заїовт- ються бетотом, їовитоа статовити то ме^0е жж 50 мм.

3. Якщо стрижж томожёиво встатовити їо це^ру їаза тостиёу, то їх сёід розта0овувати їоторемітоо з двох сторн їаза їо довжиж їроёьоту.

(1)P The thickness of the steel plate or flange to which a connector is welded shall be sufficient to allow proper welding and proper transfer of load from the connector to the plate without local failure or excessive deformation.

2. In buildings, the distance e_D between the edge of a connector and the edge of the flange of the beam to which it is welded, see Figure 6.14, should be not less than 20 mm.

1. The overall height of a stud should be not less than 3d, where d is the diameter of the shank.

2. The head should have a diameter of not less than 1,5d and a depth of not less than 0,4d.

3. For elements in tension and subjected to fa­tigue loading, the diameter of a welded stud should not exceed 1,5 times the thickness of the flange to which it is welded, unless test informa­tion is provided to establish the fatigue resistance of the stud as a shear connector. This applies also to studs directly over a web.

4. The spacing of studs in the direction of the shear force should be not less than 5d; the spac­ing in the direction transverse to the shear force should be not less than 2,5d in solid slabs and 4d in other cases.

5. Except when the studs are located directly over the web, the diameter of a welded stud should be not greater than 2,5 times the thick­ness of that part to which it is welded, unless test information is provided to establish the resistance of the stud as a shear connector.

1. The nominal height of a connector should ex­tend not less than 2d above the top of the steel deck, where d is the diameter of the shank.

2. The minimum width of the troughs that are to be filled with concrete should be not less than 50 mm.

Where the sheeting is such that studs cannot be placed centrally within a trough, they should be placed alternately on the two sides of the trough, throughout the length of the span

.

6.6.6 їоздовжшй зсув у заёізобетомйх їёumax

1. Загаёычі юёожешя

(1)Р Їoїepeч^a арматура у їёитax їовиша розраховуватись за граничним сташм так, щоб у їеріод дозрівашя бето^у заїобігати можёйвості рутувашя від їоздовж^ого зсуву або їоздовж^ого розкоёювашя.

(2)Р Розрахумові ^аїруже^^я їоздовж^ого зсуву у будь-яких тоте^іаёьмх їёощи^ах рутувашя від їоздовж^ого зсуву в межах їёити vEd ^е їовиші їеревищувати розраху^ кового оїору їоздовж^ому зсуву у їёOЩИ^І, що розгёяда°ться.

3. Довжи^а їёощи^и зсуву b-b, що їоказа^а ^а рисуму 6.15, їовиша їрийматись 2hsc їёюс діаметр гоёовки їри одшму ряді стриж- ^евих зсувах з’°д^а^ь або (2hsc + st) їёюс діаметр гоёовки їри їаршму розта0уваші стриж^евих зсувах з’°д^а^ь, де hsc - висота стриж^я, а st - їоїеречмй крок між цебрами стрижыв.

6.6.6 Longitudinal shear in concrete slabs

1. General

(1)P Transverse reinforcement in the slab shall be designed for the ultimate limit state so that pre­mature longitudinal shear failure or longitudinal splitting shall be prevented.

(2)P The design longitudinal shear stress for any potential surface of longitudinal shear failure within the slab vEd shall not exceed the design longitudinal shear strength of the shear surface considered.

3. The length of the shear surface b-b shown in Figure 6.15 should be taken as equal to 2h_sc plus the head diameter for a single row of stud shear connectors or staggered stud connectors, or as equal to (2h_sc + s_t) plus the head diameter for stud shear connectors arranged in pairs, where h_sc is the height of the studs and s_t is the transverse spacing centre-to-centre of the studs.

Тиї Type	Asf / sf
a-a	Ab + At
b-b	2Ab
c-c	2Ab
d-d	2Ab















































Рису^к 6.15 - Тиїові тоте^іаёьы їоверхн руй^ува^^я від зсуву

Figure 6.15 - Typical potential surfaces of shear failur

e

4. Розрахумовий їоздовжнй зсув ^а один­цю довжин баёки у їёощи^і зсуву ^еобхід^о виз^ачати за 6.6.2 і розгёядати стёьш з роз- раху^ом і ко^труювашям зсувах з’°д^а^ь.

5. The design longitudinal shear per unit length of beam on a shear surface should be determined in accordance with 6.6.2 and be consistent with the design and spacing of the shear connectors.

Moж^a враховувати змну їоздовж^ого зсуву в межах 0ирим бетошої їолиці.

4. Дёя кожшго тиїу розгля^утої ЇЛOЩИ^И зсуву розраху^ові ^аїруже^^я їоздовж^ого зсуву VEd їовиші виз^ачатись за розрахуи ковим їоздовжим зсувом ^а одинцю довжин баёки з урахувашям кіёькості їлощи^ зсуву і довжин їлощи^и зсуву.

6.6.6.2 Розрахужовий оїір їоздовж^ому зсуву (1) Розрахумова міцисть ^а зсув бетошої їолиці (їлощи^а зсуву а-а, що їоказа^а ^а рисуму 6.15) їовиша виз^ачатись згідно з EN 1992-1-1, 6.2.4.

2. За відсутшсті біёь0 точмх обчисле^ роз- рахумова міцисть ^а зсув у будь-якій їлощи^і їоте^іальшго руй^ува^^я від зсуву їолиці або вута може виз^ачатись за EN 1992-1-1, 6.3.4(4). Дёя їлощи^и зсуву, що охоїёю° стрижи (наприклад, їлощи^а зсуву b-b ^а ри- суму 6.15), величи^у hf ^еобхід^о їриймати такою, що дорівт° їлощии зсуву.

3. Робоча їоїереч^а арматура ^а одинцю довжин Asf / sf у EN 1992-1-1 їовиша їрий- матись, як їоказаш ^а рисуму 6.15, де Ab, At і Ab_h - їлощі арматури ^а одинцю довжин балки, яка заа^керова^а згідно з EN 1992-1-1, 8.4 для їоздовж^ої арматури.

4. У разі застосувашя комбнації збірмх і мо- шлі^их елеме^ів оїір їоздовж^ому зсуву їови^е^ виз^ачатись згідно з EN 1992-1-1, 6.2.5.

3. Ммімаёыча їоїeрeч^а арматура

1. Mі^імаль^а їлоща арматури їовиша ви- з^ачатись згідно з EN 1992-1-1, 9.2.2(5) із за- стосувашям виразів, що відїовідають їоїє- речий арматурі.

3. їоздовжий зсув і їоїeрeч^а арматура у баёках сїоруд

1. Якщо використовуються сталеві їрофільо- ваи ^астили і їлощи^а зсуву їроходить їо висоті їлити фаїриклад, їлощи^а зсуву а-а ^а рисуму 6.16), за розмір h_f їови^^^а їрий- матись товщи^а бето^у вище ^астилу.

2. Якщо сталевий їроф^астил всташвлю- °ться їоїерек балки, а розрахумовий оїір стриж^я виз^ача°ться з використашям коефі- ці^та зниження kt згідно з 6.6.4.2, то їлощи^у зсуву тиїу b-b ^а рисуму 6.16 мож^а ^е роз­глядати.

Account may be taken of the variation of longitudi­nal shear across the width of the concrete flange.

(5) For each type of shear surface considered, the design longitudinal shear stress vEd should be determined from the design longitudinal shear per unit length of beam, taking account of the number of shear planes and the length of the shear sur­face.

2. Design resistance to longitudinal shear

1. The design shear strength of the concrete flange (shear planes a-a illustrated in Figure 6.15) should be determined in accordance with EN 1992-1-1, 6.2.4.

2. In the absence of a more accurate calculation the design shear strength of any surface of poten­tial shear failure in the flange or a haunch may be determined from EN 1992-1-1, 6.2.4(4). For a shear surface passing around the shear connec­tors (e.g. shear surface b-b in Figure 6.15), the di­mension h_f should be taken as the length of the shear surface.

3. The effective transverse reinforcement per unit length, A_sf /s_f in EN 1992-1-1, should be as shown in Figure 6.15, in which A_b, A_t and A_bh are areas of reinforcement per unit length of beam an­chored in accordance with EN 1992-1-1, 8.4 for longitudinal reinforcement.

4. Where a combination of precast elements and insitu concrete is used, the resistance to longitudi­nal shear should be determined in accordance with EN 1992-1-1, 6.2.5.

2. Minimum transverse reinforcement

1. The minimum area of reinforcement should be determined in accordance with EN 1992-1-1, 9.2.2(5) using definitions appropriate to trans­verse reinforcement.

2. Longitudinal shear and transverse reinforcement in beams for buildings

1. Where profiled steel sheeting is used and the shear surface passes through the depth of the slab (e.g. shear surface a-a in Figure 6.16), the dimension h_f should be taken as the thick­ness of the concrete above the sheeting.

Where profiled steel sheeting is used trans­verse to the beam and the design resistances of the studs are determined using the appropriate reduction factor k_t as given in 6.6.4.2, it is not nec­essary to consider shear surfaces of type b-b in Figure 6.16

.

2. Дёя їоверхж тиїу с-с ^а рису^у 6.16 висота ^астиёу ^е вкёюча°ться у hf, за ви- ^ятком виїадків, коёи така можёйвість їід- твердже^а виїробувашями.

Unless verified by tests, for surfaces of type c-c in Figure 6.16 the depth of the sheeting should not be included in hf .Тиї Type	Asf / sf
a-a	At
b-b	2Ab
c-c	2Ab
d-d	At + Ab












































Рису^к 6.16 - Тиїові потенціальні їоверхж рутувашя від зсуву їри застосував
стаёевого їроф^астиёу

Figure 6.16 - Typical potential surfaces of shear failure where profiled steel sheeting is use

d

5. Якщо їроф^астиё із мехажчмм або зчеї- ёешям ^а терті та ребрами їоїерек баёки ° ^ерозріз^им ^а верхжй тоёищ стаёевоТ баёки, то мож^а враховувати їх в^есок у їоїереч^е армувашя ^а їёощи^і зсуву тиїу а-а 0ёяхом замни виразу (6.21) у EN 1992-1-1,6.2.4(4) ^а:

Where profiled steel sheeting with mechanical or frictional interlock and with ribs transverse to the beam is continuous across the top flange of the steel beam, its contribution to the transverse reinforcement for a shear surface of type a-a may be allowed for by replacing expression (6.21) in EN 1992-1-1, 6.2.4(4) by

:

(6.25)




(Asf fyd / sf) ⁺Ape fyp,d ^>vEd hf / ^cot ®

,

Ppb,Rd/s , ^аёе(but) — ^Ape fyp,d ,




(6.26)




де:

A_pe - їриведе^а їёоща їерерізу стаёевого їроф^астиёу ^а одинцю довжин баёки, див. 9.7.2(3); дёя ^астиёів з отворами ^еобхід^о використовувати їёощу ^етто;

f_yp,_d — розрахунковий оїір текучості.

6. Якщо стаёевий їроф^астиё з ребрами їоїерек баёки ° ^ерозріз^им у межах верху тоёищ стаёево'і' баёки, а стрижж зсувах з’°д^а^ь їривареж до баёки безїосеред^о через стаёевий їроф^астиё, веёичи^у A_pefyp,_dу виразі (6.25) ^еобхід^о замнити ^а:

where:

A_pe is the effective cross-sectional area of the pro­filed steel sheeting per unit length of the beam, see 9.7.2(3); for sheeting with holes, the net area should be used;

f_yp,d is its design yield strength.

Where the profiled steel sheeting with ribs transverse to the beam is discontinuous across the top flange of the steel beam, and stud shear connectors are welded to the steel beam directly through the profiled steel sheets, the term A_pef_yp,d in expression (6.25) should be replaced by

:

де:

PpbRd — розрахунковий оїір стриж^я з гоёов- кою, їриварешго через ^астиё згідно з 9.7.4;

s - їоздовжжй крок між цебрами стрижжв, які діють як амери у ^астиёах.

8. Дёя стаёевих їроф^астиёів вимоги сто- совш міымаёьшго армувашя їов’язаж з їёощею бето^у вище ^астиёу.

6.7 Комбжоваж коёо^ та комбжоваж сти^уті еёеме^и

1. Загаёьш мёожешя

(1)Р Це тоёожешя застосову°ться дёя їроек- тувашя комбновамх коёо^ і комбновамх стистутих еёеме^ів з їерерізами із мошёіт- шго бето^у, частково забетошва^х їерерізів та заїов^е^их бетошм квадратах і кругёих труб (рисушк 6.17).

where:

P_pb,Rd is the design bearing resistance of a headed stud welded through the sheet according to 9.7.4;

s is the longitudinal spacing centre-to-centre of the studs effective in anchoring the sheeting.

(6) With profiled steel sheeting, the requirement for minimum reinforcement relates to the area of concrete above the sheeting.

6.7 Composite columns and composite compression members

1. General





(

Рису^к 6.17 - Тиїові їерерізи комбновамх коёо^ і їоз^аки

Figure 6.17 - Typical cross-sections of composite columns and notation




e

f

d

1)P Clause 6.7 applies for the design of compos­ite columns and composite compression mem­bers with concrete encased sections, partially encased sections and concrete filled rectangular and circular tubes, see Figure 6.1

7





(2)P Це положення застосову°ться дёя коёо^ і комбновамх стистутих еёеме^ів зі стаёі кёасів S235...S460 та звичайшго бето^у кёа- сівС20/25...С50/60.

3. Це тоёожешя застосову°ться дёя окремих коёо^ і комбновамх стистутих еёеме^ів у каркасах ко^трукціях, ^0і еёеме^ти яких ° або комбновамми, або стаёевими.

4. К

   0,2 <5 <0,9,

   оефіці^т в^еску стаёі їови^е^ задовоёь- ^яти ^астуї^у умову: де: 5 - виз^ача°ться у 6.7.3.3(1).

5. Комбнован коёом або стистуті еёеме^ти будь-якого їоїеречшго їерерізу їовиші їере- вірятись ^а:

• міцнсть еёеме^а згідно з 6.7.2 або 6.7.3;

• місцеву втрату стійкості згідно з (8) і (9) мжче;

• їри^адашя ^ава^таже^ь згідно з 6.7.4.2;

• міцнсть ^а зсув між стаёевими та бето^ жіми скёадовими згідно з 6.7.4.3.

6. Надаються два методи розраху^у:

• загаёьмй метод у 6.7.2 дёя еёеме^ів із ^есиметрич^ими і ^ерів^омір^ими їоїереч- жіми їерерізами їо довжин коёом;

• сїрощемй метод у 6.7.3 дёя еёеме^ів з їодвійш симетричмми і рівшмір^ми їо- їеречмми їерерізами їо довжин коёом.

6. Дёя комбновамх стистутих еёеме^ів, ^а які діють зги^аёь^і моме^ти і ^рмаёьн зусиё- ёя, сїричи^е^і ^езаёеж^ими діями, коефіці^т безїеки уF дёя цих зовнішніх сиё, який їри- водить до збіёь0ешя оїору, їови^е^ змжу- ватись ^а 20 %.

(8)P Bїёив можёивоТ ёокаёьші' втрати стій­кості стаёевого їрофіёю ^а оїір їови^е^ вра­ховуватись у розраху^у.

(9) Bїёивами можёивоТ ёокаёьші втрати стій­кості мож^а з^ехтувати дёя стаёевого їро- фіёю, їовнстю заїов^е^ого бетошм згідно з 6.7.5.1(2), а дёя Н0их тиїів їоїеречмх їере- різів - їри забезїечеші умови, що максимаёьн з^аче^^я в табёиф 6.3 ^е їеревищуються.

(2)P This clause applies to columns and compres­sion members with steel grades S235 to S460 and normal weight concrete of strength classes C20/25 to C50/60.

3. This clause applies to isolated columns and columns and composite compression members in framed structures where the other structural members are either composite or steel members.

4. The steel contribution ratio 5 should fulfil the following condition:

(6,27)

where: 5 is defined in 6.7.3.3(1).

3. Composite columns or compression members of any cross-section should be checked for:

• resistance of the member in accordance with 6.7.2 or 6.7.3,

• resistance to local buckling in accordance with (8) and (9) below,

• introduction of loads in accordance with 6.7.4.2 and

• resistance to shear between steel and con­crete elements in accordance with 6.7.4.3.

Скачать бесплатно