Страница 13: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

1. Оїір їоздовжному зги^у їри зсуві VbRd ^езамо^оліче^ої сталевої стики їови^е^ ви- з^ачатись згідно з EN 1993-1-5, 5.

2. B^есок бетоної їлити ^е врахову°ться, окрім виїадків, коли застосову°ться біль0 точпй метод нж у EN 1993-1-5, 5, і з’°д^а^^я ^а зсув розраховаи ^а сїрий^яття відїовіднї вертикальні' сили.

1. Якщо вертикаль^е зусилля зсуву VEd їе- ревищу° їолови^у оїору зсуву VRd , вираже- нго через VpiRd у 6.2.2.2 або V_bRd у 6.2.2.3, залежн що ме^0е, то ^еобхід^о враховувати його вїлив ^а оїір за моменом.

• f_yd in structural steel in tension or compres­sion;

• f_sd in reinforcement in tension or compression. Alternatively, reinforcement in compression in a concrete slab may be neglected.

(3)P Stresses due to actions on the structural steelwork alone shall be added to stresses due to actions on the composite member.

4. Unless a more precise method is used, the effect of creep should be taken into account by use of a modular ratio according to 5.4.2.2.

5. In cross-sections with concrete in tension and assumed to be cracked, the stresses due to pri­mary (isostatic) effects of shrinkage may be ne­glected.

6.2.2 Resistance to vertical shear

1. Clause 6.2.2 applies to composite beams with a rolled or welded structural steel section with a solid web, which may be stiffened.

1. The resistance to vertical shear V_pi,Rd should be taken as the resistance of the structural steel section V_pi,a,Rd unless the value for a contribution from the reinforced concrete part of the beam has been established.

2. The design plastic shear resistance V_pi,a,Rd of the structural steel section should be deter­mined in accordance with EN 1993-1-1, 6.2.6.

1. The shear buckling resistance V_b,Rd of an uncased steel web should be determined in ac­cordance with EN 1993-1-5, 5.

2. No account should be taken of a contribution from the concrete slab, unless a more precise method than the one of EN 1993-1-5, 5 is used and unless the shear connection is designed for the relevant vertical force.

Where the vertical shear force V_Ed exceeds half the shear resistance V_Rd given by V_pi,Rd in 6.2.2.2 or V_b,Rd in 6.2.2.3, whichever is the smaller, allowance should be made for its effect on the resistance moment

.

1. Дёя їоїеречмх їерерізів кёасів 1 або 2 вїёив вертикаёьшго зсуву ^а оїір згту мож^а враховувати 0ёяхом зниження розра- ху^ового оїору стаёі (1 -р) fyd у зож зсуву, як їоказаш ^а рису^у 6.7, де:

2. For cross-sections in Class 1 or 2, the influ­ence of the vertical shear on the resistance to bending may be taken into account by a reduced design steel strength (1 -р)fydin the shear area as shown in Figure 6.7 where:

(6.5)

^р - (²VEd/Vpl, Rd ^- 1

)

а VRd - відїовідмй оїір вертикаёьшму зсуву, виз^аче^ий згідно з 6.2.2.2 або 6.2.2.3.

and V_Rd is the appropriate resistance to vertical shear, determined in accordance with 6.2.2.2 or 6.2.2.3

.

Рису^к 6.7 - їёастич^ий розїоділ ^аїруже^ь, модифіковамй вїёивом вертикаёьшго зсуву

Figure 6.7 - Plastic stress distribution modified by the effect of vertical shea

r

4. Дёя їоїеречмх їерерізів кёасів 3 і 4 засто- сову°ться EN 1993-1-5, 7.1 із використашям виз^аче^их ^аїруже^ь дёя комбновашго їе- рерізу.

6.3 Оїір їоїереч^х їерерізів баёок сїоруд їри частковому замодоёічува^і

1. Bиз^аче^^я частково омошёіче^х баёок ^ада^о у 6.1.1(1). Заёізобетоша або комбно- ва^а їёита може формувати части^у їриведе- шго їерерізу комбновашї баёки їри забезїе- чеші з’°д^а^^я стаёевого їрофіёю зсувами з’°д^а^^ями згідно з 6.6. Тиїові їоїеречж їерерізи їоказаш ^а рисуму 6.8.

2. їоложення 6.3 застосову°ться дёя част­ково омошёіче^х їерерізів кёасів 1 або 2 їри забезїечеші умови, що d / t_wбіёь0е жж 124 є.

3. Ці їоложєшя застосовуються для всього EN 1994-1-1, якщо іше ^е вказаш у 6.3.

4. For cross-sections in Class 3 and 4, EN 1993-1-5, 7.1 is applicable using the calcu­lated stresses of the composite section.

6.3 Resistance of cross-sections of beams for buildings with partial encasement

1. Partially-encased beams are defined in 6.1.1(1). A concrete or composite slab can also form part of the effective section of the composite beam, provided that it is attached to the steel sec­tion by a shear connection in accordance with 6.6. Typical cross-sections are shown in Figure 6.8.

2. Clause 6.3 is applicable to partially encased sections in Class 1 or Class 2, provided thatd/t_w is not greater than 124 є.

The provisions elsewhere in EN 1994-1-1 are applicable, unless different rules are given in 6.3

.

Рису^к 6.8 - Характеры їоїеречж їерерізи частково омошёіче^х баёок

Figure 6.8 - Typical cross-sections of partially-encased beam

s

Рису^к 6.9 - їри^ади розтодіёу ^аїруже^ь дёя їриведемх їерерізів
Figure 6.9 - Examples of plastic stress distributions for effective sections

6.3.2 Оїір ^a згин

1. Необхідш забезїечити їов^е з’єднання ^а зсув між ко^трукцітим стаёевим їрофі- ёем і стнкою заїов^е^^я згідно з 6.6.

2. Розрахумовий оїір за моме^ом мож^а виз^ачати із застосувашям теорії їёастич- шсті. Стистутою арматурою у бетон заїов- ^е^^я мож^а з^ехтувати. Деякі їри^ади характершго розтодіёу їёастич^их ^аїру- же^ їоказаш ^а рисуму 6.9.

1. Full shear connection should be provided between the structural steel section and the web encasement in accordance with 6.6.

The design resistance moment may be deter­mined by plastic theory. Reinforcement in com­pression in the concrete encasement may be neglected. Some examples of typical plastic stress distributions are shown in Figure 6.9

.

2. Часткове з’єднання ^а зсув може засто­совуватись їри зусйёёі стиску у заёізобетошій або комбиоважй їёиті, що ° частишю приве- дешго їерерізу.

3. їри застосував часткового з’єд^а^^я ^а зсув із пёастич^ими еёеме^ами пёастич^ий оїір баёки за моме^ом ^еобхід^о виз^ачати згідто з 6.3.2(2) і 6.2.1.2(1), за ви^ятком випад­ків, коёи ^еобхід^о використовувати зме^0е^е з^аче^^я зусиёь стиску у заёізобетошій або комбиоважй їёиті Nc , як у 6.2.1.3(3), (4) і (5).

1. Bиз^аче^^я розрахумового оїору ^а зсув V_pl,a,Rd конструкційного стаёевого їрофіёю по­винно здійстватись за теорі°ю пёастич^ості згідно з 6.2.2.2(2).

2. B^есок стиок заёізобето^у у міцжсть ^а зсув мож^а враховувати їри виз^аче^^і роз- раху^ового оїору поперечмх їерерізів ^а зсув, якщо хомути застосовуються згідно з рисумом 6.10. Між заёізобетошм та ко^трук- ціймм стаёевим їрофіёем повишо забезпе­чуватись ^еобхід^е з’єднання ^а зсув. Якщо поперечж хомути заёізобетошого ^апов^е^^я відкриті, то вом повиші їриварюватись до стики рівшміц^м 0вом.

3. Partial shear connection may be used for the compressive force in any concrete or composite slab forming part of the effective section.

4. Where partial shear connection is used with ductile connectors, the plastic resistance moment of the beam should be calculated in accordance with 6.3.2(2) and 6.2.1.2(1), except that a redu­ced value of the compressive force in the con­crete or composite slab N_c should be used as in 6.2.1.3(3), (4) and (5).

6.3.3 Resistance to vertical shear

1. The design shear resistance of the structural steel section V_pl,a,Rd should be determined by plastic theory in accordance with 6.2.2.2(2).

2. The contribution of the web encasement to shear may be taken into account for the determi­nation of the design shear resistance of the cross-section if stirrups are used in accordance with Figure 6.10. Appropriate shear con-nection should be provided between the encasement and the structural steel section. If the stirrups of the encasement are open, they should be attached to the web by full strength welds. Otherwise the con­tribution of the shear reinforcement should be neglected.

їoз^aки:

1. - замкнуті хомути;

2. - відкриті хомути, приварені до стінки;

3. - хомути пропущені через стінку

Key:

1. - closed stirrups;

2. - open stirrups welded to the web;

- stirrups through the we

b

Рисунок 6.10 - Уёа0тувашя хомутів

Figure 6.10 - Arrangement of stirrup

s

3. Якщо ^е застосовується біёь0 точмй розрахушк, то вважається, що скёадові Va,E_d і Vc Ed загаёьшго зусиёёя зсуву V_Ed , які діють відповіде ^а стаёевий профіёь і заёізобе- тошу стику, розподіёяються в такому ж спів- від^0е^і, що і в^ески стаёевого профіёю і заёізобетошоі' стики при опорі ^а зги^ Mpl Rd.

4. Unless a more accurate analysis is used, the distribution of the total vertical shear V_Ed into the parts V_a,Ed and V_c,Ed , acting on the steel section and the reinforced concrete web encasement respectively, may be assumed to be in the same ratio as the contributions of the steel section and the reinforced web encasement to the bending resistance M_pl,Rd .

5. Оїір вертикаёьшму зсуву стики заїов^е^- ^я їoви^е^ виз^ачатись з урахувашям утво- рестя тріщи^ у бетон згідно з EN 1992-1-1,6.2 та відїовідмми шрматив^ми вимогами за цим ставдартом.

6.3.4 Згш і вертикаёьшй зсув

1. Якщо розраху^ове зусиёёя зсуву VaEd їеревищу° їоёови^у розрахумового їёастич- шго оїору Vpl,a,_Rd ко^трукційшго стаёевого їрофіёю ^а вертикаёьмй зсув, то ^еобхід^о враховувати його вїёив ^а оїір за моме^ом.

2. Bїёив вертикаёьшго зсуву ^а оїір за моме^ом мож^а виразити як і в 6.2.2.4(2) їри ^ижче^аведе^их змиах. Дёя обчисёестя зме^0е^ої міцності ко^трукційшго стаёевого їрофіёю у зон зсуву відш0ешя VEd / Vpl,_Rd у виразі (6.5) замию°ться ^а Va,Ed / Vpl,a,_Rd . Псёя цього ^еобхід^о виз^ачити зме^0е^ий розрахумовий їёастич^ий моме^ MRd згідно з 6.3.2.

6.4 Втрата стійкості комбшова^х баёок їри кручені із їёOЩИ^И

1. Mож^а вважати, що у з’еднаних з бетошм стаёевих тоёицях або комбиовамх їёитах із зсувам з'єднанням згідно з 6.6 їоїереч^а стійкість забезїечу°ться за умови заїобігашя можёивост втрати бетошою їёитою їоїеречші стійкості.

2. Всі ^0і стистуті стаёеві тоёищ їовисті їеревірятись ^а їоїереч^у стійкість.

3. Дёя стаёевих їрофіёів можуть застосо­вуватись методи, ^аведе^і у EN 1993-1-1, 6.3.2(1) - 6.3.2(3) та біёь0 загаёьмй у 6.3.4 ^а остові зусиёь у їоїеречшму їерерізі комбиовашго їерерізу з урахувастям вїёивів від тосёідов^сті зведестя згідно з 5.4.2.4. Закриёестя у рівні з'єднань ^а зсув бетостої їёити мож^а враховувати як їоїеречн і їружш-крути в’язі.

4. Дёя комбиовамх баёок будівеёь з їоїє- речмми їерерізами кёасів 1, 2 або 3 та рів- шмір^м їерерізом стаёевого їрофіёю мож^а застосовувати метод, ^аведе^ий у 6.4.2.

5. The resistance to vertical shear for the web encasement should take account of cracking of concrete and should be verified in accordance with EN 1992-1-1, 6.2 and the other relevant design requirements of that Standard.

6.3.4 Bending and vertical shear

1. Where the design vertical shear force V_a,Ed exceeds half the design plastic resistance V_pl,a,Rd of the structural steel section to vertical shear, allowance should be made for its effect on the resistance moment.

2. The influence of the vertical shear on the re­sistance to bending may be expressed as in 6.2.2.4(2) with the following modification. In ex­pression (6.5), the ratio V_Ed / V_pl,Rd is replaced by V_a,Ed / V_pl,a,Rd to calculate the reduced design steel strength in the shear area of the structural steel section. Then, the design reduced plastic resistance moment M_Rdshould be calculated in accordance with 6.3.2.

6.4 Lateral-torsional buckling of composite beams

1. A steel flange that is attached to a concrete or composite slab by shear connection in accor­dance with 6.6 may be assumed to be laterally stable, provided that lateral instability of the con­crete slab is prevented.

2. All other steel flanges in compression should be checked for lateral stability.

3. The methods in EN 1993-1-1, 6.3.2(1) - 6.3.2(3) and, more generally, 6.3.4 are applicable to the steel section on the basis of the cross-sec­tional forces on the composite section, taking into account effects of sequence of construction in accordance with 5.4.2.4. The lateral and elastic torsional restraint at the level of the shear con­nection to the concrete slab may be taken into account.

For composite beams in buildings with cross­sections in Class 1, 2 or 3 and of uniform struc­tural steel section, the method given in 6.4.2 may be used

.

2. їеревірка стійкості ^а їOїepeч^e кручешя ^ерозріз^их комбшовашх баёок з їерерізами класів 1, 2 і 3 у будівёях

(1) Моме^ в^yтpІ0^ьoї їари дёя їеревірки стійкості ^ерозріз^их комбновамх баёок, ^ерозкріїёе^их із їёощи^и (або комбновамх їо всій довжин рйгеёів рам), з їоїеречмми їерерізами кёасів 1,2 або 3 та рівшмір^м їерерізом стаёевого їрофіёю ^еобхід^о виз- ^ачати як:

6.4.2 Verification of lateral-torsional buck­ling of continuous composite beams

with crosssections in Class 1, 2 and 3 for buildings

1. The design buckling resistance moment of a laterally unrestrained continuous composite beam (or a beam within a frame that is composite throughout its length) with Class 1, 2 or 3 cross­sections and with a uniform structural steel sec­tion should be taken as:

Mb,Rd -XLT MRd , ⁽6.⁶⁾

^XLT




MRfkk
M Mcr




де:

XLT — коефіцієнт зниження їоздовж^огоз^у від їоїеречшго кручестя у заёежшсті від відшстої шучкості Xlt ;

MRd — розрахунковий моме^ їри згин з їро- висастям (додатнй) ^а відїовіднй їроміжнй оїорі (або у вузёі коёо^а-ригеёь).

3^аче^^я коефіцістта зниження хlt мож^а їриймати згідно з EN 1993-1-1, 6.3.2(2) або 6.3.2(3).

2. Дёя їерерізів кёасів 1 або 2 MRd ^еобхід^о виз^ачати згідно з 6.2.1.2 дёя баёок, у яких оїір зги^у виз^ача°ться ^а остові теорії їёастич^ості, або 6.2.1.4 дёя баёок, у яких оїір зги^у виз^ача°ться ^а остові теорії ^еёі^ій- тості, або 6.3.2 частково замошёіче^х баёок їри виз^аче^^і fyd з використастям коефі- цістта уM 1 , ^аведе^ого у EN 1993-1-1, 6.1(1).

3. Дёя їерерізів кёасу 3 MRd ^еобхід^о ви- з^ачати згідно за виразом (6.4), аёе з виз^а- честям розрахумового зги^аёь^ого моме^у, що викёика° або ^аїруже^^я розтягу fsd в арматурі, або ^аїруже^^я стиску fyd у край- Ий мжнй фібрі стаёевого їрофіёю в заёеж- ^сті, яке ме^0е; fyd ^еобхід^о виз^ачати з використастям коефіцістта уM1, ^аведе^огоу EN 1993-1-1, 6.1(1).

4. Відносну шучкість Xlt мож^а виз^ачити за виразом: де:

MR_k - моме^ в^утрі0^ьої їари комбновашго їерерізу з використастям шрматив^х харак­теристик матеріаёів;

Скачать бесплатно