(B.25a)
(B.25b)
(B.25c)
(B.25d)
where фz,i is the configuration factor relative to the upper surface of the flame, for face i of the beam, from annex G of EN 1991-1-2.
Flame emissivity
The emissivity of the flame ez,i for each of the faces 1, 2, 3 and 4 of the beam should be determined from the expression for e given in annex B of EN 1991-1-2, using a flame thickness X equal to the dimension Xi- indicated in figure B.7 corresponding to face i of the beam.
Flame absorptivity
The absorptivity of the flame az should be determined from:
(B.26
)
ANNEX C
[informative]
STAINLESS STEEL
ДОДАТОК С
(довідковий)
^EPЖABIЮЧA СТАЁЬ
С.1 Загаёьж вимоги
В цьому додатку ^аведе^о теплофізич^і та мехаычы вёастйвості ^ержавіючих стаёей 1.4301, 1.4401, 1.4571, 1.4003 та 1.4462.
їримітка. Для ін0их нержавіючих сталей згідно з EN 1993-1-4 можна прийняти механічні властивості, що наведені в 3.2. Теплофізичні властивості можна прийняти згідно з цим додатком.
3^аче^^я механчмх вёастивостей, що ^аведе^і в цьому додатку, їриймають як ха- рактеристичИ.
Механічні вёастмвості стаёі за темїератури 20 °С їриймають такі, що ^аведе^і в EN 1993-1-4 дёя розрахуй за шрмальшї темїератури.
С.2 Мехажчж вёастйвості стаёі
С.2.1 Міцшсть та деформацій^ вёастйвості
Дёя 0видкостей ^агріва^^я від 2 K/хв до 50 K/хв міцжсть та деформацій^ властивості ^ержавіючої стаёі за підвищемх темїератур виз^ачають з діаграми 'Тапружешя-деформа- ції", що ^аведе^а ^а рисуму С.1.
їримітка. Для правил цього стандарту прийнято, що режими нагрівання знижуються у визначених межах.
Цю діаграму використовують для виз^а- чення опору ^а розтяг, стиск, дії моме^у та поперечшї сили.
Таблиця С.1 вказу° коефіці^ти зниження відшсш відповідаю з^аче^^я для 20 °С для діаграми 'Тапружешя-деформації" декількох ^ержавіючих сталей за підвищені температури так:
- ^ахил лішйної пружшї гілки відшсш ^а- хилу за температури 20 °С:
C.1 General
The thermal and mechanical properties of following stainless are given in this annex: 1.4301, 1.4401, 1.4571, 1.4003 and 1.4462.
Note: For other stainless steels according to EN 1993-1-4 the mechanical properties given in 3.2 may be used. The thermal properties may be taken from this annex.
The values of material properties given in this annex should be treated as characteristic.
The mechanical properties of steel at 20 °C should be taken as those given in EN 1993-1-4 for normal temperature design.
C.2 Mechanical properties of steel
C.2.1 Strength and deformation properties
For heating rates between 2 and 50 K/min, the strength and deformation properties of stainless steel at elevated temperatures should be obtained from the stress-strain relationship given in figure C.1.
Note: For the rules of this standard it is assumed that the heating rates fall within the specified limits.
This relationship should be used to determine the resistances to tension, compression, moment or shear.
Table C.1 gives reduction factors, relative to the appropriate value at 20 °C, for the stressstrain relationship of several stainless steels at elevated temperatures as follows:
slope of linear elastic range, relative to slope at 20 °C
:kE, 9 = Ea, 0 / Ea,
умов^а гравця текучості відшсш гравці - proof strength, relative to yield strength at
текучості за температури 20 °С: 20 °C:
k 0,2 p ,9 = f0,2 p, 9 / fy,
гравця міцшсті ^а розрив відшсш гравці - tensile strength, relative to tensile strength at
міцшсті ^а розрив за температури 20 °С: 20 °C:
ku, 9 = fu, 9 / fu
.Дёя використашя сїрощемх розрахумо- вих методів табёиця С.1 всташвёю° їоїра- вочмй коефіці^т k2% е виз^аче^^я границі текучості:
For the use of simple calculation methods table C.1 gives the correction factor k2%,e for the determination of the yield strength using
:
(C.1)
fy,0 - f3,2p,0 +k2%,0 (fu,0 _f3,2p,0)
.
(5) For the use of advanced calculation methods table C.2 gives additional values for the stressstrain relationship of several stainless steels at elevated temperatures as follows:
slope at proof strength, relative to slope at 20 °C:
ct, 0 / Ea,
ultimate strain:
Дёя використашя уточ^е^их розрахумо- вих методів табёиця С.2 всташвёю° додаткові з^аче^^я дёя діаграми '^аїружешя-деформа- ції" декіёькох ^ержавіючих стаёей за їідви- щешї темїератури так:
^ахиё умовшї границі текучості відшсш ^ахиёу за темїератури 20 °С:
kEct,0 - E
гра^ич^а деформація
:
C.2.2 Густина
(1) Густи^у стаёі pa вважають ^езаёеж^ою від темїератури стаёі. їрий^ято таке з^аче^^я:
pa = 7850 кг/м3.
C.2.2 Unit mass
(1) The unit mass of steel pa may be considered to be independent of the steel temperature. The following value may be taken:
pa = 7850 kg/m3
.
Стадії деформувашя Strain range |
Наїружешя Stress о |
їочатковий модуёь Tangent modulus Et |
|
CO ІЛ CO о ■< ф |
E-є 1 + a - є b |
E(1 + a -єb - a -b -єb) (1 + a - єb )2 |
|
Єc,0< є ^ Єu,Є |
f0,2p,0 - e +(d / c)д/c2 - (єu,0 - є)2 |
d + (єu, 0 -є) c-Jc2 - (єu,0 -є)2 |
|
їараметри Parameters |
єc,0= f0,2p,0 / Ea,0+ 0,002 |
||
Фумції Functions |
Ea, 0 єc, 0 -f0,2p,0 т bb f0,2 p, 0єc, 0 Ґ > „2 , „ x „ , e c (єu,0 єc,0 ) єu,0 єc,0 +Г 1 Ect ,0 у (fu, 0-f0,2 p ,0 )2 e (єu,0 -єc,0)Ect,0 -2(fu,0 -f0,2p,0 |
b = (1-єc, 0 Ect, 0 / f0,2p, 0) Ea, 0 єc, 0 (Ea,0єc,0 / f0,2p,0 - 1)f0,2p,0 d 2 = e (є u, 0 -є c, 0) Ect, 0 +e 2 ) |
fu e - гравця міцності ^а розрив is tensile strength; f02p e - умов^а гравця текучості дёя 0,2 % їёас- тичтої деформації (is the proof strength at 0.2 % plastic strain); Ea 0 - ^аxиё ёіыйтоТ їружтої гіёкй (is the slope of the linear elastic range); Ect,e - ^аxиё дёя умовтої гравці текучості (is the slope at proof strength); єc e - їов^а деформація дёя умовтої гравці текучості (is the total strain at proof strength); єu 0 - гра^ич^а деформація (is the ultimate strain).
Рису^к C.1 - Діаграма '^аїружешя-деформації' дёя ^ержавіючої стаёі за їідвищешї
темїератури
Figure C.1 - Stress-strain relationship for stainless steel at elevated temperatures
Табёиця C.1 - Коефіці^ти дёя виз^аче^^я деформації та жорсткості за їідвищешї темїератури
Table C.1: Factors for determination of strain and stiffness of stainless steel at elevated temperatures
Темїература стаёі Steel Temperature Є a |
Коефіці^т зниження (відносно Ea) дёя ^аxиёу лінійної їружшї гіёкй Reduction factor (relative to Ea) for the slope of the linear elastic range kE, e= Ea, e / Ea |
Коефіці^т зниження (відшсш fy) дёя умовшї границі текучості Reduction factor (relative to fy) for proof strength k 0,2 p, 0 = f0,2 p ,0 / fy |
Коефіці^т зниження (відшсш fu) дёя гравці міцності ^а розрив Reduction factor (relative to fu) for tensile strength ku,0= fu,0 / fu |
Коефіці^ти дёя виз^аче^^я гравці текучості Factor for determination of the yield strength fy, 0 k 2%, 0 |
Марка (Grade) 1.4301 |
||||
20 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
0,26 |
100 |
0,96 |
0,82 |
0,87 |
0,24 |
200 |
0,92 |
0,68 |
0,77 |
0,19 |
300 |
0,88 |
0,64 |
0,73 |
0,19 |
400 |
0,84 |
0,60 |
0,72 |
0,19 |
500 |
0,80 |
0,54 |
0,67 |
0,19 |
600 |
0,76 |
0,49 |
0,58 |
0,22 |
700 |
0,71 |
0,40 |
0,43 |
0,26 |
800 |
0,63 |
0,27 |
0,27 |
0,35 |
900 |
0,45 |
0,14 |
0,15 |
0,38 |
1000 |
0,20 |
0,06 |
0,07 |
0,40 |
1100 |
0,10 |
0,03 |
0,03 |
0,40 |
1200 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,40 |
Марка (Grade) 1.4401 / 1.4404 |
||||
20 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
0,24 |
100 |
0,96 |
0,88 |
0,93 |
0,24 |
200 |
0,92 |
0,76 |
0,87 |
0,24 |
300 |
0,88 |
0,71 |
0,84 |
0,24 |
400 |
0,84 |
0,66 |
0,83 |
0,21 |
500 |
0,80 |
0,63 |
0,79 |
0,20 |
600 |
0,76 |
0,61 |
0,72 |
0,19 |
700 |
0,71 |
0,51 |
0,55 |
0,24 |
800 |
0,63 |
0,40 |
0,34 |
0,35 |
900 |
0,45 |
0,19 |
0,18 |
0,38 |
1000 |
0,20 |
0,10 |
0,09 |
0,40 |
1100 |
0,10 |
0,05 |
0,04 |
0,40 |
1200 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,40 |
Марка (Grade) 1.4571 |
||||
20 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
0,25 |
100 |
0,96 |
0,89 |
0,88 |
0,25 |
200 |
0,92 |
0,83 |
0,81 |
0,25 |
300 |
0,88 |
0,77 |
0,80 |
0,24 |
400 |
0,84 |
0,72 |
0,80 |
0,22 |
Кнець табёйці С.1
Темїература стаёі Steel Temperature Є a |
Коефіці^т зниження (відшсш Ea) дёя ^аxиёу ёЫійно'і' їружшї гіёкй Reduction factor (relative to Ea) for the slope of the linear elastic range kE, е= Ea, е / Ea |
Коефіці^т зниження (відносно fy) Дёя умовшї границі текучості Reduction factor (relative to fy) for proof strength k 0,2 p, 0 = f0,2 p, 0 / fy |
Коефіці^т зниження (відшсш fu) дёя гравці міцності ^а розрив Reduction factor (relative to fu) for tensile strength ku, 0= fu, 0 / fu |
Коефіці^ти Дёя виз^аче^^я гравці текучості Factor for determination of the yield strength fy, 0 k 2%, 0 |
500 |
0,80 |
0,69 |
0,77 |
0,21 |
600 |
0,76 |
0,66 |
0,71 |
0,21 |
700 |
0,71 |
0,59 |
0,57 |
0,25 |
800 |
0,63 |
0,50 |
0,38 |
0,35 |
900 |
0,45 |
0,28 |
0,22 |
0,38 |
1000 |
0,20 |
0,15 |
0,11 |
0,40 |
1100 |
0,10 |
0,075 |
0,055 |
0,40 |
1200 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,40 |
Марка (Grade) 1.4003 |
||||
20 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
0,37 |
100 |
0,96 |
1,00 |
0,94 |
0,37 |
200 |
0,92 |
1,00 |
0,88 |
0,37 |
300 |
0,88 |
0,98 |
0,86 |
0,37 |
400 |
0,84 |
0,91 |
0,83 |
0,42 |
500 |
0,80 |
0,80 |
0,81 |
0,40 |
600 |
0,76 |
0,45 |
0,42 |
0,45 |
700 |
0,71 |
0,19 |
0,21 |
0,46 |
800 |
0,63 |
0,13 |
0,12 |
0,47 |
900 |
0,45 |
0,10 |
0,11 |
0,47 |
1000 |
0,20 |
0,07 |
0,09 |
0,47 |
1100 |
0,10 |
0,035 |
0,045 |
0,47 |
1200 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,47 |
Марка (Grade) 1.4462 |
||||
20 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
0,35 |
100 |
0,96 |
0,91 |
0,93 |
0,35 |
200 |
0,92 |
0,80 |
0,85 |
0,32 |
300 |
0,88 |
0,75 |
0,83 |
0,30 |
400 |
0,84 |
0,72 |
0,82 |
0,28 |
500 |
0,80 |
0,65 |
0,71 |
0,30 |
600 |
0,76 |
0,56 |
0,57 |
0,33 |
700 |
0,71 |
0,37 |
0,38 |
0,40 |
800 |
0,63 |
0,26 |
0,29 |
0,41 |
900 |
0,45 |
0,10 |
0,12 |
0,45 |
1000 |
0,20 |
0,03 |
0,04 |
0,47 |
1100 |
0,10 |
0,015 |
0,02 |
0,47 |
1200 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,47 |