---

fctd

3. Якщо їоказаш, що методи мехажки руй^у- ватая забезїечують ^еобхід^ий ріве^ безїе- ки, то їх мож^а застосовувати.

1. Оскільки елеме^ти зі звичайшго бето^у ма­ють обмеже^у їодатливість, то для та ^е за- стосову°ться лінійний розрахушк з їерероз- їоділом або їластичмй розрахушк, ^аїрик- лад, методи, що ^е включають їовшї їеревір- ки деформатившсті, окрім виїадків, коли їід- твердже^а можливість застосуватая згадамх методів.

2. Ко^труктивмй розрахушк може базува­тись ^а ^елінійній або ліжйш-їластичжй тео­рії. У виїадку ^елі^ій^ого розрахутау фаїрик- лад, мехажки руй^ува^^я) ^еобхід^о вико^ати їеревірку деформатившсті.

1. У виїадку стін, вико^а^их з дотриматаям відїовідмх їоложета стосовш ко^труюваж ^я та догляду, ^аведе^ими деформаціями від темїератури та усадки мож^а з^ехтувати.

2. Залежшсті '^аїружетая-деформації" ^е- обхідш їриймати з 3.1.7.

12.3 Materials

1. Due to the less ductile properties of plain concrete the values for accpl and actpl should be taken to be less than acc and act for reinforced concrete.

Note: The values of acc,_pl and act,_pl for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for both is 0,8.

2. When tensile stresses are considered for the design resistance of plain concrete members, the stress strain diagram (see 3.1.7) may be exten­ded up to the tensile design strength using Ex­pression (3.16) or a linear relationship.

(12.1)

3. Fracture mechanic methods may be used provided it can be shown that they lead to the required level of safety.

1. Since plain concrete members have limited ductility, linear analysis with redistribution or ap­lastic approach to analysis, e.g. methods without an explicit check of the deformation capacity, should not be used unless their application can be justified.

2. Structural analysis may be based on the non-linear or the linear elastic theory. In the case of a non-linear analysis (e.g. fracture mechanics) a check of the deformation capacity should be carried out.

1. In the case of walls, subject to the provision of adequate construction details and curing, the im­posed deformations due to temperature or shrin­kage may be ignored.

2. The stress-strain relations for plain concrete should be taken from 3.1.7.

3. Оїір їрямокутшго поперечшго перерізу дії осьової сиёи NRd з ексце^риситетом е у ^а- їрямі hw виз^ача°ться за виразом:

NRd = П fcd • b

де:

f_cd - розрахумова фактич^а міцысть ^а стиск (3.1.7(3);

b - загаль^а 0ири^а поперечшго їерерізу (ри- сушк 12.1);

hw -загаль^а висота поперечшго їерерізу;

е - ексце^риситет NEd у ^апрямку hw.

їримітка. їри застосуванні спрощених методів во­ни не повинні бути мен0 консервативними ніж точ­ний метод, що використову° залежність "напружен­ня деформації", наведену у 3.1.7.

5. T

   • hw

   he axial resistance, N_Rd, of a rectangular cross-section with a uniaxial eccentricity, e, in the direction of h_w, may be taken as:

•(1 -2e /hw) , (12.2)

where:

f_cd is the design effective compressive strength (see 3.1.7 (3);

b is the overall width of the cross-section (see Figure 12.1);

h_w is the overall depth of the cross-section;

e is the eccentricity of N_Ed in the direction h_w.

Note: Where other simplified methods are used they should not be less conservative than a rigorous met­hod using a stress-strain relationship given in 3.1.7

.

Рису^к 12.1 - Умовы поз^аки для плоских стн

Figure 12.1 - Notation for plain walls

(1)Р За відсутшсті заходів із запобігашя руй- ^ува^^ю від розтягу поперечшго перерізу ^е- обхідш обмежувати максимальмй ексце^- риситет осьової сили N_Ed у перерізі для запо­бігання утворешю великих тріщин

1. У плоских бетоших елеме^ах мож^а вра­ховувати міцнсть бето^у ^а розтягу гра^чш- му стан ^а зсув за умови підтверджешя розрахумами або практикою ^еможливості крихкого руй^ува^^я та забезпечешя відпо­відної міцшсті.

(1)P Unless measures to avoid local tensile failure of the cross-section have been taken, the maxi­mum eccentricity of the axial force N_Ed in a cross­section shall be limited to avoid large cracks.

In plain concrete members account may be taken of the concrete tensile strength in the ultimate limit state for shear, provided that either by calculations or by experience brittle failure can be excluded and adequate resistance can be ensured

.

1. ДёЯ їерерізу, у якому ДІЄ зусиёёя зсуву VEd і шрмаё^а сиёа NEd ^а стистутій їёощі Acc, абсоёю^е з^аче^^я комїо^е^т розрахумо- вих ^аїруже^ь ^еобхід^о виз^ачати як:

2. For a section subject to a shear force V_Ed and a normal force N_Ed acting over a compressive area A_cc, the absolute value of the components of design stress should be taken as:

   (12.3)

   (12.4)

° cp - NEd / Acc
^тcp ^—k ■ VEd / Acc

.їримітка. Величина k для застосування у конкрет­ній країні може встановлюватись у національному додатку. Рекомендуються величина 1,5.

їри цьому ^еобхід^о їеревіряти умову:

Note: the value of kfor use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 1,5.

and the following should be checked

:

де:

^тcp — fcvd ,

where

:

або

2 2 _ 2 /х2 2

^якщо (if) °cp ^— °c,|im , fcvd ^—fcfdrf ⁺ °cpfctd

or

^якщо (if) °cp >°c,|im , fcvd ^—

2

Cm ⁺ ° cpfctd

.. ²

° cp ° c ,'im

2

7

° c,lim ^—fcd ²-lfctd (fctd ⁺fcd ) ,

(12.5)

(12.6)

(12.7)

(12.8)

де: where:

і - мінмаёьмй радіус Терції; і is the minimum radius of gyration;

lо - їриведе^а довжи^а еёеме^а, яку мож^а 1₀ is the effective length of the member which can їриймати як: be assumed to be:

де:

fcvd - розраху^ова міцнсть бето^у ^а зсув і стиск;

fcd - розраху^ова міцнсть бето^у ^а стиск; fc_td - розраху^ова міцнсть бето^у ^а розтяг.

4. Бетоший еёеме^ може вважатись без тріщи^ у гра^чшму стан за ^есучою здат- нстю і стійкістю, якщо він їовжстю стистутий, або якщо гоёовж ^аїруже^^я розтягу у бетон °c_t 1 за абсоёютшю веёичишю ^е їеревищу- ють f_ctd.

1. Eёеме^ти з тріщи^ами зазвичай ^е розра­ховуються ^а ^есучу здатнсть за крутими мо- ме^ами, якщо лёьки відїовідмм чином ^е їідтверджеш іше.

1. ^учкість коёом або стни виз^ача°ться як:

where:

f_cvd is the concrete design strength in shear and compression;

f_cd is the concrete design strength in compression; f_ctd is concrete design strength in tension

3. A concrete member may be considered to be uncracked in the u'timate 'imit state if either it remains comp'ete'y under compression or if the abso'ute va'ue of the principa' concrete tensi'e stress °c_t1 does not exceed fctd.

1. Cracked members shou'd not norma''y be designed to resist torsiona' moments un'ess it can be justified otherwise.

The s'enderness of a co'umn or wa'' is given b

y

l о =31 де:

lw - висота елеме^а у чистоті;

3 - коефіці^т, що заёежить від умов обїира^ ^я:

• дёя колощ зазвичай, їрийма°ться 3 = 1;

• дёя консольних коло^ або стн 3 = 2;

• для Н0их стн з^аче^^я 3 ^аведе^і у таб­

лиці 12.1.

(12.9)

where:

l_w clear height of the member;

3 coefficient which depends on the support condi­tions:

• for columns 3 = 1 should in general be assu­med;

• for cantilever columns or walls 3 = 2;

• f

  Table 12.1 - Values of 3 for different edge conditions

  Табёиця 12.1 - 3^аче^^я 3 для різмх граничних умов

  
  

  Закріплення із площини Lateral restraint	Ескіз Sketch	Вираз Expression	Коефіці°нт p Factor 3
  Вздовж двох гра^ей Along two edges	© (В)І ® 4 - ь- —і		3 = 1,0 для будь-якого відношення lw/b 3 =1,0 for any ratio of lw /b
  Вздовж трьох гра^ей Along three edges	® -211 L ь J	3= f l 12 1+1 w 1 13b )	lw/b	3
  			0,2	0,26
  			0,4	0,59
  			0,6	0,76
  			0,8	0,85
  			1,0	0,90
  			1,5	0,95
  			2,0	0,97
  			5,0	1,00
  Вздовж чотирьох гра^ей Along four edges	(У) 1 ® ||—1 І- -1	Якщо (if) b > lw 3= f 1 12 1+1 w 1 1 b ) Якщо (if) b < lw 3 = — 2l lw	lw/b	3
  			0,2	0,10
  			0,4	0,20
  			0,6	0,30
  			0,8	0,40
  			1,0	0,50
  			1,5	0,69
  			2,0	0,80
  			5,0	0,96
  А (в) ■ (С) ■ 'О - їлити їерекриття -- - відкрита гра^ -- - їоїереч^а стна Floor slab Free edge Transverse wall

  
  

  
  orotherwalls 3-values aregiven in Table 12.1. їримітка. Дан табёйці 12.1 їри^яті за умови від- су™ості у стіні їрорізів біёЬ0 нж 1/3 висоти стни lw або їёощeю, що їеревищу° 1/10 їёощі стни. Якщо у стЫах, закрНёемх вдовж трьох або чотирьох сторіщ їрорізи їеревищують вказан обмеже^я, зом між їрорізами ^еобхід^о розгёядати як за- крНёен у їоїереч^му ^аїрямі лёьки вдовж двох сторн та розраховувати їх відїовідмм чигам.

2. Якщо на несучу здатність із площини впли­вають пази або заглиблення, то значення р не­обхідно відповідно збіль0увати.

3. їоперечну стіну можна розглядати як діа­фрагму, якщо:

• її загальна товщина становить не мен0е ніж 0,5 hw, де hw - загальна товщина стіни, яка розкріплю°ться;

• вона ма° ту ж висоту lw, що і стіна, яка роз- кріплю°ться;

• її довжина l_ht становить щонаймен0е, lw/5, де lw познача° чисту висоту стіни, яка розкріплю°ться;

• в межах довжини l_ht поперечна стіна не ма° ніяких прорізів.

2. У випадку, якщо стіна з'єднана по довжині знизу до верху жорстким проти згину способом 0ляхом замонолічування бетоном та армуван­ням і коли з'єднання повністю сприйма° мо­менти на гранях, то величини р, наведені у таблиці 12.1, можна множити на 0,85.

3. Гнучкість стін із звичайного монолітного бето­ну, зазвичай, не повинна перевищувати X = 86 (тобто l₀/h_w = 25).

12.6.5.2 Спрощений метод розрахушу стш та коёо^

1. За відсутності біль0 точного підходу розра­хункову несучу здатність на дію критичної по­здовжньої сили для гнучкої стіни або колони зі звичайного бетону можна визначати як:

NRd = b

де:

NRd - несуча здатність за осьовою силою;

b - загальна 0ирина поперечного перерізу;

hw-загальна висота поперечного перерізу;

Ф - коефіці°нт, що врахову° ексцентриситет, з урахуванням неточностей і дефектів та впли­вів повзучості.

Для елементів із в'язями коефіці°нт Ф можна приймати як:

Note: The information in Table 12.1 assumes that the wall has no openings with a height exceeding 1/3 of the wall height lw or with an area exceeding 1/10 of the wall area. In walls laterally restrained along 3 or4 sides with openings exceeding these limits, the parts between the openings should be considered as laterally restrained along 2 sides only and be designed accordingly.

2. The р-values should be increased appropria­tely if the transverse bearing capacity is affected by chases or recesses.

3. A transverse wall may be considered as a bracing wall if:

• its total depth is not less than 0,5 h_w, where h_w is the overall depth of the braced wall;

• it has the same height l_w as the braced wall under consideration;

• its length l_ht is at least equal to l_w/5, where l_w denotes the clear height of the braced wall

• within the length l_ht the transverse wall has no openings.

4. In the case of a wall connected along the top and bottom in flexurally rigid manner by insitu concrete and reinforcement, so that the edge moments can be fully resisted, the values for р given in Table 12.1 may be factored by 0,85

5. The slenderness of walls in plain concrete cast insitu should generally not exceed X = 86 (i.e. l0/hw = 25).

12.6.5.2 Simplified design method for walls and columns

(1) In absence of a more rigorous approach, the design resistance in terms of axial force fora slender wall or column in plain concrete may be calculated as follows:

• hw • fcd Ф , (12.10)

where:

N_Rd is the axial resistance;

b is the overall width of the cross-section;

h_w is the overall depth of the cross-section;

Ф factor taking into account eccentricity, including second order effects and normal effects of creep; see below.

For braced members, the factor Ф may be taken as:Ф = (1,14-(1 - 2e_tot / hw ))-0,02 • l о/hw <(1 - 2etot / hw ) , (12.11)де: