---

H_H,_ht._k is the element k in the total heat transfer coefficient for the heating mode for zone y, adjusted for indoor-outdoor temperature difference, determined in accordance with 8.3, expressed in megajoules;

b_tr._k is the adjustment factor, with value b_trk# 1 if the temperature at the other side of the construction element is not equal to the external environment, determined in accordance with 8.3;

QH.gn — сумарні теплові надходження для зони у при режимі опалення, МДж, визначені згідно з 7.2.13;

QC.nd - енергепотреба для охолодження зони у будівлі, МДж, визначена згідно з 7.2.1.2;

HC,_ht,_k - k-т елемент в повному коефіцієнті теплопередачі для зони у при режимі охолодження, МДж, визначений згідно з 7.2.1.3;

QC.gn — сумарні теплові надходження для зони у при режимі охолодження, МДж, визначені згідно з 7.2.1.3;

0a. _k — для k—го елемента теплопередачі трансмісією: температура на іншому боці елемента 0e. _k, для k-го елемента теплопередачі вентиляцією: температура припливного повітря 0a._sup.k.

Примітка 3. Ділення на температурний поправочний коефіцієнт потрібне тому, що коефіцієнти теплопередачі в цих формулах повинні мати нескориговані значення.

Примітка 4. Такі самі рівняння можуть використовуватися і для некондиціонованої зони.

Розрахунок енергопотреби для опалення та охолодження повинен проводитися способом ітерацій (зазвичай, достатньо два чи три кроки):

1. спочатку приймають, що фактична середня температура в кожній зоні дорівнює заданій температурі для опалення та охолодження для цієї зони, що визначають згідно з розділом 13,

2. розраховують енергопотреби для опалення та охолодження для кожної зони, враховуючи внесок теплопередачі трансмісією та/або вентиляцією між зонами, як описано вище;

3. на базі цих результатів розраховують фактичну середню температуру для кожної зони, як описано вище;

4. якщо фактична середня температура будь-якої зони відрізняється на більше ніж прийнятий мінімальний критерій (наприклад, 0,3 °С), повторюють крок 2; в іншому випадку ітерація вважається закінченою.

Примітка 5. Цей метод описаний (включаючи комп’ютеризовану модель та результати перевірки) для режиму опалення в [22].

QH.gn represents the total heat gains for the heating mode for zone y, determined in accordance with 7.2.1.3, expressed in megajoules;

Q_C._nd is the building energy need for cooling for zone y, determined in accordance with 7.2.1.2, expressed in megajoules;

HC,_ht,_k is element k in the total heat transfer coefficient for the cooling mode for zone y, determined in accordance with 7.2.1.3, expressed in megajoules,

QC._gn represents the total heat gains for the cooling mode for zone y, determined in accordance with 7.2.1.3, expressed in megajoules;

5. . k for an element k of transmission heat transfer: the temperature at the other side of the element, 0e. _k, for an element k of ventilation heat transfer: the temperature of the air supply, 0a._sup.k.

NOTE 3. Dividing by the temperature adjustment factor is needed, because the heat transfer coefficients in these equations have to be the un-adjusted values.

NOTE 4. The same equation may be used for an unconditioned zone.

The calculation of the energy needs for heating and cooling shall be made in an iterative way (usually two or three steps suffice):

1. assume initially that the actual mean temperature in each zone is equal to the set-point temperatures for heating or cooling for that zone, determined in accordance with Clause 13;

2. calculate the energy needs for heating and cooling for each zone, taking into account the contribution of the heat transfer by transmission and/or ventilation between the zones, as described above;

3. on the basis of these results, calculate for each zone the actual mean temperature, as described above;

4. if the actual mean temperature of any of the zones differs by more than an acceptable minimum criterion (e.g. 0,3 °C), repeat from step 2; otherwise the iteration is completed successfully.

NOTE 5. This method is described (including computerized model and validation results), for the heating mode, in Reference [22]

.

Розділення на термічно пов’язані зони та вихідні дані повинні бути описані у звіті.

В.4 Всі методи: вихідні дані

Коефіцієнтами теплопередачі між зонами z та у є:

Htr.zy - коефіцієнт теплопередачі трансмісією між зонами г та у, Вт/К;

Hve.z.y — У коефіцієнт теплопередачі вентиляцією з зони і до зони у, Вт/К;

H_ve._y,z — коефіцієнт теплопередачі вентиляцією з зони у до зони 2, Вт/К,

де:

*у - і ->у ■

qz,_y — корисна витрата повітря із зони z в зону у, м³/с

q_y,z — корисна витрата повітря із зони у в зону z, м³/с

Примітка. Коефіцієнт теплопередачі вентиляцією HV.z.y вирізняється від

HV.y, _z, якщо, витрати повітря не є однаковими в обох напрямах.

ДОДАТОК С

(обов’язковий)

ПОВНИЙ НАБІР РІВНЯНЬ ДЛЯ СПРОЩЕНОГО ПОГОДИННОГО МЕТОДУ

The partitioning into thermally coupled zones and the input data shall be described in the report.

B.4 All methods: input data

The heat transfer coefficients between zones z and у are:

H_tr.z_y is the transmission heat transfer coefficient between zones z and y, expressed in watts per kelvin;

Hve.z.y is the ventilation heat transfer coefficient from zone z to zone y, expressed in watts per kelvin;

H_ve._y,z is the ventilation heat transfer coefficient from zone y to zone z, expressed in watts per kelvin.

where

(B.3)

(B4)

qz,_y is the net air flow rate from zone z to zone y, expressed in cubic metres per second;

q_y,z is the net air flow rate from zone y to zone z, expressed in cubic metres per second.

NOTE. The ventilation heat transfer coefficient HV.z ,_y difers from HV.y ,z if the air flow rate is not the same in two directions.

ANNEX С

(normative)

FULL SET OF EQUATIONS FOR SIMPLE HOURLY METHOD

С1. Вступ

C.1 Introductio

n

Рисунок С.1 - RC-сітка теплових потоків

Figure С.1 - RC network heat flows

Загальна схема та рівняння представлені в 7.2.2.

Цей додаток описує розрахункові процедури для обчислення:

• внутрішніх та сонячних теплових надходжень до внутрішніх вузлів (див. С.2);

• температура вузлів, коли Ф Hc,_nd відома (див. С.3);

• фактичні потреби опалення та охолодження Ф_HC,_nd>ac, а також відповідні внутрішні температури з урахуванням можливості встановлення максимально допустимої потужності для опалення та охолодження (див. С.4).

С.2 Розрахунок теплових потоків від внутрішніх та сонячних джерел теплоти

Теплові потоки від внутрішніх та сонячних джерел теплоти Ф_іп та Ф^, Вт, розподіляються між вузлом температури внутрішнього повітря 0_air та внутрішніми вузлами 0jnt, 0m, наступним чином:

The general scheme and equations are presented in 7.2.2.

This annex describes the additional calculation procedure for calculating:

• the internal and solar heat gains to the internal nodes (see Clause C.2);

• the temperature nodes when Ф _HC,_nd is known (see Clause C.3);

• the actual heating or cooling need, Ф HC,nd>ac and the corresponding internal temperatures taking into account the possibility of imposing a maximum available healing or cooling power (C.4).

C.2 Calculation of heat flows from internal and solar heat sources

The heat flow rates from internal and solar heat sources Ф-int and Ф^, expressed in watts, are split between the air node, 0_air and the internal nodes, 0_jnt, 0m, as follows

:

(С.1)

(С2)

(С.З)

Ф_Гз - ц 5 .

^At

Ф₅, »11 - 4» - )(0,5 Ф_іп1 + Ф_5С/ ) .

'' ! A 9,1 А Г '

T [(C_m / 3600) - 0| 5x (H_tr з + H_tfеш)| +

(С.4)

with

Теплові потоки від внутрішніх та сонячних джерел теплоти Ф_іп та Ф._ОІ, Вт, отримують діленням Qint та Ф^, МДж, на 0,036.

Теплові потоки від внутрішніх джерел теплоти Ф_іп отримують з 10.2, а теплові потоки від сонячних джерел теплоти Ф^І - з 11.2.

А_t отримують з 7.2.2.2, а А_т- з 12.2.2.

С.3 Визначення температури повітря та робочої температури для даного значення

^фнс^

Модель рішення базується на схемі Кранка- Ніколсона, приймаючи за часовий інтервал одну годину. Температури є усередненими за одну годину, окрім 0m,_t та 0m, t-1, які є миттєвими значеними за час t і t -1.

Для, заданого часового інтервалу 0_m,_t °С, розраховують на кінець часового інтервалу з попереднього значення 0m, _t-1 або за допомогою формули:

The heat flow rates from internal and solar heat sources Ф-int and Ф._ОІ, expressed in watts, are derived by dividing Qint and Ф._ОІ expressed in megajoules, by 0,036.

The heat flow rate from internal heat sources Ф_п is obtained from 10.2 and the heat flow rate from solar heat sources Ф^ is obtained from 11.2.

A_t is obtained from 7.2.2.2 and Am is obtained from 12.2.2.

C.3 Determination of the air and operative temperatures for a given value of ^C,nd

The solution model is based on a Crank-Nichol- son scheme considering a time step of one hour. The temperatures are the average over one hour except for 0_m,_t and 0m, _t-1 which are instantaneous values at time t and t-1.

For a given time step, 0_m,_t, expressed in degrees centigrade, is calculated at the end of the time step from the previous value 0m, _t-1 by

:

+ Ч * *г.З ♦ * Ъ ¹ Мг. 1 {((^ * ^НС.^ ) ‘ ] + Є sup }) > ^Hlr 2 <С 5)

т

и/

^f,2 ^н

(G.7)

(0.8)

Htrem, H|rw, Hve Вт/К та 0e, 0sup, °С - отримують з розділів 8 та 9. .

С_т, Дж/К, отримують з розділу 12.

H_trem, H_lrw, H_ve, expressed in watts per kelvin, and 0_e, 0_sup, expressed in degrees centigrade, are obtained from Clauses 8 and 9.

C_n, expressed in joules per kelvin, is obtained from Clause 12.

Для прийнятого часового інтервалу усереднені значення температури вузлів For the considered time step, the average values of nodes temperatures are визначають за: given by:

Atf-l)». <^C91

°s ’ {^Wfrrns°zn ♦ ^<l>sf ^+Wfr.w⁰e * Mir. 1 (° sup ♦ (⁽^a * 'hiC.rd ) ^{1 H}vo j} ((Mr.rns ⁺ Mr.w ⁺Mr.l) • (0 ¹⁰)

Hfr/ns отримують з 7.2.2.1.

H_fr/ns, expressed in watts per kelvin, is obtained from 7.2.2.1.

0₃r ⁼(Htr is&s ⁺ M_wO_sup ⁺ ‘Чэ ⁺ $HC nd ) ( (Mfr,is + ^vc ) 1)

^ІГ 2 - ^Іг 1 ¹tyr ш >

а дійсну температуру визначають за:

= Q3xO_Br? >Q7xQ_s ,

Примітка. Це є наближенням. Дійсна температура є середньозваженою за температурою повітря та середньою радіаційною температурою, що відповідає внутрішньому поверхневому конвективному (3/8) та радіаційному коефіцієнтам (5/8). Значення &S поєднує температуру повітря та середню радіаційну температуру. .

С.4 Розрахунок внутрішньої температури та необхідної потужності на опалення та охолодження

and the operative temperature by:

(C,12)

Note. This is an approximation. The operative temperature is a weighted average of the air and mean radiant temperatures, weighted by the internal surface convective (3/8) and radiative coefficients (5/8). The value of &_S is a mix between air and mean radiant temperature.

C.4 Calculation of internal temperature and required heating or cooling powe

r

C.4.1 Загальний опис

Для кожної години RC-сітка дає змогу розрахувати внутрішню температуру для будь-якого значення потреби для опалення або охолодження, Ф_нс, rd

Схема рішення є такою, що внутрішня температура визначається як лінійна функція від Фнс, rd

Для заданої години лінія поведінки зони будівлі є відомою при використанні рівнянь, описаних у С.3 для двох значень Ф_нс, rd

Потужність опалення та охолодження, що надасться зоні будівлі, може бути представлена на тому ж самому графіку за допомогою темперaтypи dint, H,_set та dint, c,_set та максимально досяжної потужності опалення та охолодження (що може змінюватися для кожної години) 1)

1. Схема може бути модифікованою з урахуванням максимальної потужності опалення та охолодження в залежності від внутрішньої темперaтypи

C4.1 General description

For each hour, the RC network enables the calculation of the internal temperature for any amount of heating or cooling need, Ф_нс, rd.

The resolution scheme is such that the internal temperature is determined as a linear function of Ф_нс, rd

For a given hour, the building zone behaviour line is known by applying equations described in Clause C.3 for two values of Ф_нс,_п^

The heating and cooling power delivered to the building zone can be represented on the same graph by the and temperatures dint,H,_set and dint,_С!;єt toe maximum available heating and cooling power (which can vary for each hour)¹)

2. The scheme could be modified to take into account a maximum heating or cooling power depending on internal temperature

Key:

Symbols: see text

Познаки:

Символи: див. текст

1-5 характер зміни температури зони будівлі в п’яти ситуаціях, що списані в 1-5 building zone temperature behaviour, referring to the five situations тексті described in the text

Рисунок С.2 - Характер зміни температури зони будівлі в порівнянні з режимом роботи системи

Figure С.2 - Building zone temperature behaviour versus system behaviou

r

Результуючу внутрішню температуру та потреби для опалення і охолодження отримують на перетині двох кривих.

Можливі п’ять ситуацій:

1. Зона будівлі потребує опалення та потужність опалення не є достатня, щоб забезпечити задану температуру. Потреба для опалення обмежується максимально досяжною потужністю опалення, при цьому розрахована внутрішня температура є нижчою ніж задана для опалення 0_nt,H,set. Це зазвичай відбувається за формованого режиму.

2. Зона будівлі потребує опалення та потужність опалення є достатньою. Внутрішня температура дорівнює 0_nt,H,_set та розрахована потреба для опалення є нижчою ніж й максимальне значення.

3. Зона будівлі не вимагає ні опалення, ні охолодження (вільні плаваючі умови). Опалення та охолодження не застосовують, внутрішня температура відповідає розрахованій

4. Зона будівлі потребує охолодження та потужність охолодження є достатньою. Внутрішня температура дорівнює в _int,C,_set та розрахована потреба для охолодження є нижчою,

ніж її максимальне значення.

5. Зона будівлі потребує охолодження та потужність охолодження є недостатньою. Потреба для охолодження обмежується максимально досяжною потужністю охолодження. Розрахована внутрішня температура є вищою ніж задана для охолодження в _int,C,_set

С.4.2 Методика розрахунку

Методика в цьому підпункті базується на температурі повітря ear в якості заданої. Щоб використовувати дійсну температуру в якості заданої, дійсна температура повинна бути розрахована за (С.11) і методика, що дається в цьому підпункті, повинна бути відповідним чином адаптована.

The resulting, indoor temperature and heating and cooling needs are derived from the intersection of the two curves.

Five situations can occur:

1. The building zone requires heating and the heating power is not sufficient to obtain the setpoint. The heating need is limited to the maximum available heating power and the calculated internat temperature is tower than the heating setpoint 0_nt,H,_set. This usually happens in the boost period.

2. The building zone requires heating and the heating power is sufficient. The internal temperatore is equal to 0_nt,H,_set and the calculated heating need is lower than its maximum value.

3. The building zone requires neither heating nor стешу (free floating conditions). No heating or cooling is applied, and the internal temperature is calculated.

4. The building zone requires cooling and the cooling power is sufficient. The internal temperature is equal to в _int,C,_set and the calculated cooling need is lower than its maximum value.

5. The building zone requires cooling and the cooling power is not sufficient. The cooling need is limited to the maximum available cooling power. The calculated internal temperature is higher than the cooling set-point в _int,C,_set.