---

Обробка результатів випробувань і визначення R_ym та R_um виконується відповідно до до­датка Г.

- для металу конструкцій, які виготовлені до 1932 р., - за отриманим при випробуваннях мінімальним значенням границі текучості та тимчасового опору, у_т= 1,2 (при цьому для пуд- лінгової сталі слід приймати R_y <170 Н/мм², а для конверторної, мартенівської та електросталі R_y <210 Н/мм²);

-для металу конструкцій, які виготовлені після 1932 р.:

1. за наявності сертифіката - за мінімальним значенням границі текучості та тимчасового опору в державних стандартах та технічних умовах, за якими виготовлена дана металопредукція; у_т= 1,025 для прокату, який виготовлено згідно з ГОСТ 27772; у_т= 1,05 для прокату, який виготовлено після 1982 р. згідно з ГОСТ 19281, [5] та [6] з границею текучості до 380 Н/мм²; у_т= 1,1 - для іншого прокату;

2. за відсутності сертифіката (за результатами досліджень металу згідно з 6.6.1 і 6.6.5, а також згідно з відомостями про вид прокату та час будівництва належить визначати марку сталі і нормативний документ, за яким виготовлена ця металопродукція) - за мінімальним значенням границі текучості та тимчасового опору у нормативному документі для даної продукції, у_т = 1,1;

3. у випадках, коли ідентифікувати сталь не вдалось, - за мінімальним результатом випро­бувань, у_т- 1,1; R_y не повинно перевищувати 210 Н/мм².

Допускається не проводити випробування металу конструкцій, в елементах яких нормальні напруження не перевищують 165 Н/мм² (для металу зварних конструкцій з врахуванням вимог згідно з ДБН В.2.6-198).

Ср = С + — + + , (6.1)

^є 6 5 15

де С, Мп, Cr, Mo, V, Ni, Си - масові частки вуглецю, марганцю, хрому, молібдену, ванадію, нікелю і міді відповідно у відсотках.

Сталь визначається придатною для зварювання, якщо виконуються умови:

С

(6.2)

_є < 0,35 С< 0,22 % S< 0,055 % Р<0,05% S/ <0,22% де С, S, Р, Si - фактичний відсотковий вміст вуглецю, сірки, фосфору і кремнію.

При порушенні умов формул (6.2) використання зварювання при ремонті і підсиленні сталевих конструкцій допускається тільки за спеціального обґрунтування.

Власну вагу сталевих конструкцій допускається встановлювати за кресленнями КМД з обо­в'язковими контрольними замірами перерізів, а за відсутності цих креслень - за результатами вимірювань елементів конструкцій.

Навантаження від власної ваги стаціонарно встановленого обладнання, трубопроводів, пром- проводок і агрегатів визначається за робочими кресленнями, враховуючи фактичну схему їх роз­міщення і спирання на конструкції.

Для експлуатаційного розрахункового значення зазначених навантажень коефіцієнт надійності за навантаженням y_fe дорівнює одиниці.

Для граничного розрахункового значення зазначених навантажень коефіцієнт надійності за граничним навантаженням y_fm приймається y_fm= 1,05.

S_o

д_п=р_п±К-—~, (6.3)

1 т

де р_п = — ■ Ур,- - середнє арифметичне значення ваги зразків, Па; ^т /=1

S_aІьІРі ~Рп)²~ середній квадратичний відхил результатів зважування, Па;

/Ті

Pi - сумарна вага усіх шарів огороджувальної конструкції в /-му шурфі, Па;

т - кількість зразків (не менше ніж 5);

К - коефіцієнт, який враховує обсяг вибірки, визначається за таблицею 6.2.

Таблиця 6.2 - Коефіцієнт К

Знак "плюс" у формулі (6.3) приймається за несприятливої дії збільшеного навантаження, знак "мінус" - за сприятливої.

Допускається визначати д_п з урахуванням нерівномірного розподілу постійного навантаження по поверхні огороджувальної конструкції за формулою:

1

(6.4)

,64’Sg
д_п= Рп ± , -= >

д/1+ 0,1 (L+B)+ 0,006 L S

де L і В - довжина і ширина вантажної площі конструкції, що розраховується, м.

Із двох значень д_п, які розраховані згідно з формулами (6.3) і (6.4), приймається найбільш несприятливе.

Коефіцієнт надійності за навантаженням y_fe для експлуатаційних значень навантажень д_п, які визначені згідно з формулами (6.3) або (6.4), дорівнює одиниці.

При зважуванні вертикальний розрахунковий тиск колеса мостового крана F_u , Н, визначається за формулою: де т_сг - кількість коліс з одного боку крана;

=— L,-Ser

m_cr L L 2

(6.5)

у_сг - коефіцієнт надійності за власною вагою візка і моста крана, що приймається у_сг= 1, при визначенні ваги за результатами зважування і у_сг= 1,05 - при визначенні ваги за паспортними даними (якщо проводилося підсилення конструкції крана, то треба врахувати вагу елементів підсилення);

д_сг, G_cr- відповідно власна вага візка і моста крана, Н;

у_сг1 - коефіцієнт надійності за вантажем, що піднімається, приймається за таблицею 6.3;

G - максимальна величина ваги корисного вантажу, що піднімається на гаку крана, Н;

L - прогін моста крана, м;

d - мінімально можлива відстань від осі візків до осі ряду, який розглядається, м.

Таблиця 6.3 - Коефіцієнт надійності за вантажем у_сг1

Величина F_u , яка обчислюється згідно з формулою (6.5), приймається не більшою ніж визна­чається відповідно до ДБН В.1.2-2.

При визначенні кранових навантажень допускається врахування фактичного розміщення зон обслуговування крана і фактичного наближення візка до ряду колон, якщо розміщення й габарити постійно встановленого в будинку обладнання такі, що порушення цих обмежень фізично немож­ливе, або ж у відповідних місцях встановлені обмежувачі переміщення кранів по коліях і візків по мосту крана (упори).

При цьому вертикальне кранове навантаження на конструкції ряду колон, що розглядається, може бути скориговане шляхом множення на коефіцієнт К_у, який обчислюють згідно з ДБН В.1.2-2.

Якщо частки вертикального і бокового навантаження у загальному напруженні елемента, що розглядається, становлять не менше ЗО % кожна, тоді допускається вводити у розрахунок коефі­цієнт поєднання вертикального тиску і бічної сили, який дорівнює 0,9.