---

5. Методи В_р і С_р

• Через те, що за методами В_р і С_р значення міцності матеріалу виведені з випробувань гла­деньких, полірованих зразків, треба, щоб у цих методах використовувався абсолютний коефіцієнт чутливості У₈. Як можна побачити на рисунку37, коли значення 1,0 підставлене в У₈, базові значення величин, розраховані за методом С, мають тенденцію бути порівняно безпечними і, як також можна бачити на рисунку 39, це також застосовується для значень статичного напруження, але для зви­чайних значень параметра надрізу (Y_s = 2,0) і малої перехідної кривої (Y_s > 2,0) здатність до перенавантаження матеріалів, чутливих до надрізу, не буде повністю реалізована через цю підста­новку.

11.3 Відносний коефіцієнт чутливості до надрізу У_8геіт: метод В

У_8геіт можна взяти з рисунка 37 як функцію q_s або Ys_a і матеріалу. Криві на цьому графіку для кожного з матеріалів виведені з рисунка 39 відніманням із абсолютного значення величини Yg, вла­стивого для кожного значення q_s, значення У₈т для того матеріалу, що відповідає параметру піднут­рення q_s = 2,5 (параметр піднутрення стандартного базового випробуваного зубчастого колеса). Для будь-якого розглядуваного зубчастого колеса q_s можна розрахувати, використовуючи формулу (50), і Y_Sa можна отримати з рисунків 25—32.

Yg_reiT можна взяти з рисунка 38 як функцію поправкового коефіцієнта напружень Y_s і матері­алу Криві на цьому графіку для кожного з матеріалів виведені з рисунка 40 відніманням із абсо­лютного значення величини Yg, властивого для кожного значення Y_s, значення Y_gT для того мате­ріалу, що відповідає Y_ST = 2,0 (поправковий коефіцієнт напружень стандартного базового випро­буваного зубчастого колеса) Для будь-якого розглядуваного зубчастого колеса Y_s можна розра­хувати. використовуючи формулу (48) Наближені величини Y_s можна також отримати з нижчого 50графіка на рисунку 38 як функцію Ysa і є«_п; вони також можуть бути розраховані, використовуючи вираз внизу під графіками.

Yg геї т визначається лінійною інтерполяцією у подвійній логарифмічній шкалі між значеннями базового напруження і статичного напруження, визначених згідно з а) і Ь). Ці формулювання вклю­чені у визначення допустимого напруження для обмеженої довговічності, що вказано в 4 2.3 а).

Убгеїт можна обчислити, використовуючи формулу (57). Це узгоджується з кривими на рисунку 37

Уагеїт =

У₈

Yst

і+Ур¥

і+Ті/хГ

(57)

Товщину шару ковзання р' можна взяти з таблиці 2 як функцію матеріалу.

Відносний градієнт напружень можна розрахувати, використовуючи формулу (58)⁷⁾:

X

(58)

* =Хр (1+2q_s)

. 1

з Х₽ =z- □

Значення хт для стандартного базового випробуваного зубчастого колеса отримане ана­логічно підстановкою q_sy = 2,5 для q_s у формулі (50).

Таблиця 2 — Значення товщини шару ковзання р'

YgreiT можна обчислити, використовуючи формули (59)—(63) Вони узгоджуються з кривими на рисунку 38 (див. рисунок 37 щодо використовуваних познак)⁸⁾.

^7> Застосовується для модуля т = 5 мм Вплив розміру охоплюється коефіцієнтом У_х (див розділ 13)

^8> Наближені значення Y_s можна отримати із Y_Ss використовуючи нижній графік на рисунку 3

1. 8Для сталі з добре визначеною точкою границі текучості, St:

VgrelT =

1 + 0,93(r_s-1)4/~ V CFs

(59)

2. Для сталі з постійно зростаючою кривою розтягнення і 0,2 % межею текучості, сталь V і чавун GGG (perl., Ьаі.):

3. Для сталі Eh і IF (ніжка) з напруженням до ініціювання тріщини:

4. У_5геІТ = 0,44 Ys +0,12; (⁶¹)

5. Для сталі NT і NV з напруженням до ініціювання тріщини:

Узгеїт =0,20 Ув+0,60; ⁽⁶²⁾

6. Для чавуну GG і GGG (ferr.) з напруженням до границі злому:

У₈геІТ=1,0. (63)

11.3.2.3 Узгеїт для обмеженої довговічності

YsreiT для цих умов визначається як описано в 11.3.1.3.

Згідно з рисунком 37 значення 1,0 можна підставити в У_8геіт для зубчастих коліс з q₈ не мен­ше від 1,5. З цією підстановкою, коли q₈ перевищує 2,5, розраховані значення порівняно безпечні. Зменшення коефіцієнта динамічної чутливості як результат нерівномірностей в матеріалі, тер­мообробки і обробки, компенсує загалом ефекти цього спрощення.

Для стальних зубчастих коліс, у яких q_s< 1,5, згідно з рисунком 37, значення 0,95 може бути підставлене в У_8гвіт-

Межі для q_a нанесені на рисунках 17—24.

На основі припущень, встановлених в 11.2 с), У_8геіт можна обчислити так (див. рисунок 37 щодо визначення скорочень):

1. Для St, GGG (perl., bai), V, Eh і IF (ніжка):

2. Угеіт =0,52 y_Sa +0,20; (⁶⁴)

3. Для NT і NV:

У₅геіт =0,26 Y_Se +0,60; (65)

4. GG і GGG (ferr.):

У₈геІТ=1,0. (66)

У₈ геї т для цих умов визначається як описано в 11.3.1.3.

У цьому методі значення величини У_8гвіт = 1,0 прийняте для базового напруження, статич­ного напруження і обмеженої довговічності для всіх матеріалів зубчастих коліс. З q_s> 1,5 і У_3а > 1,8 обчислені значення порівняно безпечні. Коли У_3а < 1,8, то значення 0,8 підставляється в У_{8 гв)Т}. 5

Ys для розглядуваного зубчастого колеса і Убк для зразка з надрізу беруться з рисунка 39 як функція q_a (для зубчастого колеса), q_8k (для зразка) і відповідного матеріалу. Ці значення підстав­ляються В формулу (67), щоб отримати Ysrelk.

у

(67)

Y_&
'8relk - -7—
Убк

Y_g для розглядуваного зубчастого колеса і У_5к для зразка з надрізом беруться з рисунка 40 як функція Y_s (для зубчастого колеса), Y_Sk (для зразка) і відповідного матеріалу. Значення повинні бути підставлені в формулу (67), щоб визначити Ysreik для статичного напруження. Наближені значення Ys можна визначити, використовуючи Y_Sa і Єап із нижнього графіка на рисунку 40. Значен­ня Ys_k поправкового коефіцієнта напружень для зразка з надрізом (відповідного до коефіцієнта форми піднутрення) можна отримати з літератури.

Y8_rei_k для цих умов визначають за правилами, які описано в 11.3.1.3.

Y

(68)

srei k можна обчислити, використовуючи формулу (68) і числові значення величин із таблиці 2:

V _ 'О _ • ■ -VH Л »8геік — ~ і -,

Ysk 1 + Vp'Xk

Де Хк, відносний градієнт напружень у ніжці зразка з піднутренням, що випробовується, визна­чається підстановкою значення q_sk зразка в формулу (58) замість q_s

Y₈ можна обчислити згідно з 11.7.2.2, Y_Sk можна обчислити, використовуючи формули (69)—(73), які узгоджуються з кривими на рисунку 40. Підстановка значень двох величин в формулу (67) дасть Ys rel к-

1. для сталі з добре визначеною точкою границі текучості, St:

Y

(69)

_5k=1+0,

2. для сталі з постійно зростаючою кривою розтягнення і 0,2 % границею текучості, сталь V і чавун GGG (perl, bai.):

3. для сталі Eh і IF (ніжка) з напруженням до ініціювання тріщини:

4. Ya. =0,77Ysk +0,22; (71)

5. для сталі NT і NV з напруженням до ініціювання тріщини:

Y^ =0,27Ysk+0,72; (72)

6. для чавуну GG і GGG (ferr.) з напруженням до границі злому:

>»=1,0. (73)

Ye rei k для цих умов визначають як описано в 11 3 1 З

Vgreik можна встановити рівним 1,0, коли q_s> q_Sk - 1. З цією підстановкою, коли q_s більше від q_3k, розраховані величини порівняно безпечні.

Yg rei _k можна встановити рівним 1,0, коли Ys > Y_Sk-0,5, а 0,8 підставляють в У_{8 гв}| _к, коли Y_s < Yg_k - 0,5. З цими підстановками розраховані величини звичайно досить безпечні.

У₈ можна взяти з рисунка 39 як функцію Ys_a або q_s і матеріалу, і все відносять до розглядува­ного зубчастого колеса.

У₈ можна взяти з рисунка 40 як функцію Y_s поправкового коефіцієнта напружень і матеріалу розглядуваного зубчастого колеса. Наближені значення Ys можна отримати з нижнього графіка на рисунку 40 або обчислити.

У₅ для цих умов визначають за правилами, які описано в 11.3.1.3.

Уз можна обчислити, використовуючи формулу (74) і числові значення величин в таблиці 2:

У

(74)

₈ = 'Ту-А-

1 + VP'Xp

Максимально можливе значення статичного коефіцієнта чутливості дорівнює такому самому значенню поправкового коефіцієнта напруження Y_s. Таке значення буде означати, що матеріал знаходиться в стані повної пластичності. Скорочення визначено на рисунку 37:⁸⁾

1. для сталі з добре визначеною точкою границі текучості, St:

Y_s=1 + 0,93(Y_s-1)4^; (75)

2. для сталі з постійною зростаючою кривою розтягнення і 0,2 % межею текучості, сталь V і чавун GGG (регі., Ьаі.):

3. для сталі Eh і IF (ніжка) з напруженням до ініціювання тріщини:

4. Уз =0,77 Ys+0,22; (77)

5. для сталі NT і NV з напруженням до ініціювання тріщини:

Уз =0,27Ys+0,72; (78)

6. для чавуну GG і GGG (fern) з напруженням до границі злому:

Уз =1,0. (79)

Уз для цих умов визначають за правилами, які описано в 11.3.1.3.

⁸¹ Див. виноску до 11.3.2.2

11.8 Коефіцієнт чутливості У₈: метод С_р