---

.

Широкосмуговий чотирихаскадний підсилювач забезпечує підсилення у смузі частот від 0 МГц до 5 МГц. Загальний коефіцієнт підсилення становить 1000, 2000, 4000.

Схема компенсації дрейфу складається з двокаскадного аналогового ключа з пам’яттю та інвертора.

У даній схемі застосовано мікропроцесор із тактовою частотою 4 МГц. Під час роботи вміст пам’яті АЦП переноситься у ОЗП процесора через шину даних. Інформація з ОЗП процесора передається у пам’ять ПК за допомогою інтерфейса RS. Обсяг програмного збереження про­цесора 4 Мб.

Коефіцієнт підсилення вимірювальних каналів 1000, 2000, 4000 (можлива модифікація з коефіцієнтами 100, 200, 400). Смуга пропускання вимірювальних каналів за рівнем 3 дБ ста­новить 0,5 кГц, 5 кГц, 50 кГц, 0,5 МГц і 5 МГц.

Час дискретизації вхідних сигналів може вибиратися з п’яти значень:

0,1 мкс, 1 мкс, 10 мкс, 100 мкс, 1000 мкс. Кількість дискретних відліків вхідних сигналів, що запам’ятовуються, — 255.

ДОДАТОК Г
(довідковий)

ПРИСТРІЙ ДЛЯ ТАРУВАННЯ СИЛОВИІШРЮВАЧ8В
НА МАЯТНИКОВОМУ КОПР§

Тарування давачів деформацій для вимірювання сигналів розбалансу тензомостів за експе­риментальних досліджень здійснюють у пристосуванні, схему якого представлено на рисунку Г.1. Така схема тарування максимально відображає схему навантаження під час ударного закручу­вання і дає можливість точно визначити зусилля на екрані осцилографа чи дисплея.

Пристрій складається з основи 1, встановленої на опорах 2 копра. Статичне зусилля таруван­ня, створене ґвинтом із маховиком 3, через взірцевий динамометр 4, стрижень 5 та індентор 6 передається на важіль 7, з’єднаний з робочим динамометром 8 активного захоплювача. Дина­мометр жорстко з'єднаний з опорами копра 2 і зі зразком.

Р

б)

исунок Г.1 — Пристрій для тарування силовимірювачів
на маятниковому копрі (а) і мостова схема
з’єднання тензорезисторів (б

)Під час навантажування силовимірюзального елемента (динамометр активного захоплюва­ча, динамометр на маятнику) виникає напруга розбалансування ди моста, яка пропорційно зв’я­зана з деформаціями, що виникають на зразку. Ці сигнали розбалансування подають на вхід ІВС для побудови діаграм.

додатокд
(обов'язковий)

ПРОТОКОЛ ВИПРОБОВУВАННЯ

1 Матеріал:

— термічне обробляння:

— хімічний склад:

— механічні характеристики:

2 Зразок (тип, геометричні розміри —- d, D — відповідно до рисунка 1):

З Умови випробовування:

• температура, °С —

• установка —- копер потужністю 100 кг-м:

• максимальна енергія руйнування И/ —

(швидкість навантажування К₍ц) —

• швидкість молота •• •■

4 Результати експериментальних досліджень а розрахунків

— для циліндричних зразків

Завідувач лабораторії:

Випробовування провів:ДОДАТОКЕ
(обов’язковий)

ПРОГРАМА ДЛЯ] ОБЧИСЛЮВАННЯ ДИНАМИЧНОГО КОЕФІЦЯЄНЇА

ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРУЖЕНЬ ЗА ДИНАМИЧНОГО ЗАКРУЧУВАННЯ
ЦИЛШДРИЧНОГ© ЗРАЗКА

USE IMSL

INTEGER N

CHARACTER FFILE*50

PARAMETER (N=61)

REAL SE(N),COEF(N),ST(N),SP(N),TC(N),AK(N),BK(N)

DIMENSION 0(3),E(3),OS(3)

REAL, ALLOCATABLE:: A(:),T(:),T1 (:),A1 (:)

REAL KIS,KA,L,KI,LL,LM

WRITEC,*) ‘WEDiT” KSLKIST EKSPERYMENTALNYCH TOCHOK’

READ(*,*) NN

ALLOCATE (A(NN),T(NN),T1 (NN),A1 (NN))

WRITEC,*) ‘WEDIT NAZVU FAJLU, DE BUDUT REZULTATY ROZRACHUNKU’

READC,*) FFILE

OPEN(10,FILE=FHLE)

DO 51 1=1,NN

WRITEC,52) I

READ(V) A1(I),T1 (I)

52 FORMAT(3X,’WEDIT ZNACHENNA ‘,12,’ - Ol PARY TOCHOK ‘, *’APROKSYMAC)JI ZAPYSU EKSPERYMENTALNOJI KRYVOJI(P - T)’)

51 CONTINUE

WRITEC,*) ‘WEDIT ZNACHENNJA MODULJA JUNGA U PASKALJACN’

READC,*) EE

WRITEC,*) ‘WEDIT ZNACHENNJA HUSTYNY MATERIALU U KG/M3’

READC,*) RO

WRITEC,*) 'WEDIT ZNACHENNJA RADIUSA (W) ZRAZKA U METRACH’

READC,*) W

WRITEC,*) ‘WEDIT ZNACHENNJA GLYBYNY TRISHYNY U METRACH’

READC,*) LM

WRITEC,*) 'WEDIT ZNACHENNJA DOVZYNY ZRAZKA U METRACH’

READC,*) LL

TP=2.*3.141593/60. E-6

KA=SQRT(EE/RO)/W

KIS=-0.1S8-0.924/G+12.2*L-30.8*L*L+30.*L*L*L

K)S=KIS*LL*SQRT(LM)/(TB*W*W)

OS(1)=-0.336+0.806*L-0.481*L*L-i-(3.01-5.22*L+2.23*L*L)/G

E(1)=0.358+1.36*L-0.654*L*L+(1.78^3.49*1^1,42*L*L)/G

OS(2)=0.0766-0.186*L+(3.08-0.958*L)/G

E(2)=0.131-0.874*L+0.848*L*L+(-0.0147+0.170*L-0.184*L*L)*G

OS(3)=-0.317+5.8/G

E(3)=0.297-0.914*L+0.793*L*L-0.161*L*L*L+

*(-0.198+0.484*L-0.247*L*L)/G

DO 4 l=1,NN

A1(i)=A1 (l)*9.31

4 Т(І)=Т1(І)*1.Е-6

ІХ=1

ST(IX)=0.

DO 14 IJ=1,60

IX=IX+1

TT=FLOAT(IJ)*1 .E-6

SE(IX)=0.

DO15I=2,NN

A(l)=(A1 (l)-A1 (l-1))/(T(l)-T(l-1))

IF (TT.LT.T(M)) HT=0.

IF (TT.GE.T(M)) HT=1.

S£<IX)=S£<IX)+<A<I)-A<1-1 РДТТ-Т/> 1 p/HT

15 ST(IX)=SE(IX)

14 CONTINUE

CALL FFTRF (N, SE, C$EF)

AO=COEF(1)/FLOAT(N)

DO 21 l=2,(N+1)/2

AK(l-1)=2.*COEF(2*l-2)/N

BK(l-1)=-2.*COEF(2*i-1)/N

21. CONTINUE

IR=1

SP(IR)=0.

DO 22 IJ=1,60

IR=IR+1

TT=FLOAT(IJ)*1 .E-6

SP(IR)=A0

DO 23 J=1,30

23 SP(IR)=SP(IR)+AK(J)*COS(J*TT*TP)+BK(J)*SIN(J*TT*TP)

WRITE(80,*) IJ,SP(IR)

21. CONTINUE

DO 3 IJ=1,60

TT=FLOAT(I J)*1 .E-6

KI=0.

DO 1 1=1,NM

O(I)=OS(I)*KA

AJ=-A0

BJ=O.

SU=0.

DO 60 J=1,30

BIK=1 ./(1 .-(FLOAT(J)*TP/O(I))**2)

AJ=AJ-BIK*AK(J)

BJ=BJ-FLOAT(J)*(TP/O(I))*BIK*BK(J)

60 SU=SU+BIK*(AK(J)*COS(FLOAT(J)*TP*TT)+BK(J)*SIN(FLOAT(J)*TP*TT))

R=AJ*COS(O(I)*TT)+BJ*SIN(O(I)*TT)

1 KI=KI+KIS*E(l)*(R+A0+SU)

WRITE(*,*) TT,KI

WRITE(10,*) TT,KI

3 GONTWE

STOP

END

Код УКНД 77.040.10

Ключові слова: динамічна тріщиностійкість матеріалів, динамічне кручення, динамічні коефі­цієнти інтенсивності напружень (ДКІН), поздовжній зсув, інерційність, коливні процеси, швидкість зміни ДКІН.

Редактор С. Мельниченко

Технічний редактор О. Касіч

Коректор І. Недогарко
Верстальник Т. Шишкіна

Підписано до друку 25.01.2010. Формат 60 х 84 1/8.

Ум. друк. арк. 2,32. Зам. Ціна договірна.

Виконавець

Державне підприємство «Український науково-дослідний і навчальний центр
проблем стандартизації, сертифікації та якості» (ДП «УкрНДНЦ»)

вул. Святошинська, 2, м. Київ, 03115

Свідоцтво про внесення видавця видавничої продукції до Державного реєстру

видавців, виготівників і розповсюджувачів видавничої продукції від 14.01.2006, серія ДК, № 1647