— для крайніх несучих стін Ф_s визначають по меншому значенню, отриманому за формулою (4.5а) або за формулою

For walls acting as end supports to the floors Φs should be determined from the lesser of equation (4.5a) or

- для верхньої частини крайніх несучих стін, (Ф_s визначають по меншому значенню, отриманому по формулах (4.5а), (4.5b) або по формулі

For walls at the highest level acting as end support to the top floor or roof Φs should be determined from the lesser of equations (4.5a), (4.5b) or

_s = 0,4;

де:

h_ef - приведена висота стіни (див. 4.2.2.4);

t_ef — ефективна товщина стіни, що визначається відповідно до 5.5.1.3

EN 1996-1-1:2005 або t_ef = t — для одношарової стіни (суцільна стіна);

— для багатошарової (з порожнечами) стіни з анкерними (гнучкими) зв'язками але не менше ніж n_tmin, де n_tmin — мінімальна кількість зв'язків на м²; t₁ і t₂ - фактична товщину шарів з модулем пружності ненавантаженого шару рівним або більшим ніж 90 % модуля пружності навантаженого шару;

l_f,ef — розрахунковий (ефективний) прольот перекриття, (м), для якого стіна є крайньою опорою,:

l_f,ef = l_f — для конструкцій перекриття, вільно обпертих в одному (розрахунковому) напрямку;

l_f,ef = 0,7l_f — для суцільних нерозрізних конструкцій перекриттів, обпертих за всіма сторонами;

l_f,ef = 0,7l_f — для перекриттів, вільно обпертих в двох напрямках, якщо довжина прольоту обпертого на дану несучу стіну, не перевищує 2l_f;

l_f,ef= 0,5l_f — для суцільних нерозрізних конструкцій перекриття, що обпертого в двох напрямках, якщо довжина прольоту обпертого на дану несучу стіну, не перевищує 2l_f;

_s - коефіцієнт зменшення для підрахунку гнучкості, початкового ексцентриситету навантаження, тривалого навантаження і повзучості.

ПРИМІТКА. Чисельне значення n_tmin для використання в країні приведене в національному додатку; рекомендоване значення дорівнює 2.

(4.5с)

where:

h_ef is the effective height of the wall (see 4.2.2.4);

t_ef is the effective thickness determined in accordance with 5.5.1.3 of EN 1996-1-1:2005 or

t_ef = t for a single leaf wall

for a cavity wall with wall ties of not less than n_tmin, the minimum number

of wall ties per m², where t₁ and t₂ are the actual thicknesses of the leaves and where the modulus of elasticity of the unloaded leaf is equal to or greater than 90% of that of the loaded leaf.

l_f,ef is the effective span of the floor in metres for which the wall is acting as end support, as

follows:

l_f,ef = l_f for simply supported floor structures;

l_f,ef = 0,7 l_f for continuous floor structures;

l_f,ef= 0,7 l_f for simply supported floors spanning in 2 directions where the supported length on the considered wall is not greater than two times l_f;

l _f,ef= 0,5 l_f for continuous floors spanning in 2 directions where the supported length on the considered wall is not greater than two times l_f;

Φ_s is the capacity reduction factor which incorporates the buckling effect, the initial eccentricity, the eccentricity due to loads and the creep effect.

NOTE: The value of n_tmin for use in a country may be found in its National Annex; the recommended value is 2.

4.2.2.4 Приведена висота стін

(1) Приведену висоту стіни визначають за

формулою

4.2.2.4 Effective height of walls

(1) The effective height may be determined by

(II) Для стін, затиснених у верхній і нижній частині (наприклад, між межповерховими поясами жорткості або дерев'яними перекриттями), але не затиснених жорстко (від повороту) перекриттями або конструкціями даху (рисунок 4.4)

(II) For all walls laterally restrained at top and bottom only (e.g. by ring beams of appropriate stiffness or timber floors) but not rotationally restrained by the floors or roof (see Figure 4.4):

(III) Для стін, затиснених на рівні нижнього і верхнього перекриттів і з однієї вертикальної сторони (рисунок 4.5):

— в разі жорсткого затискання лише на рівні верхнього і нижнього пере-криттів, як встановлено в (i), якщо стіна не є крайньою несучою;

≤1,0 —для всіх інших випадків в (I) і (II)

де:

h — висота поверху в світу;

l — відстань від вертикально затисненого краю до вільного краю стіни;

(III) For walls laterally restrained at top and bottom and at one vertical edge (see figure 4.5):

in the case of rotational restraint at top and bottom only as in (i) above if the wall is not acting as end support of the floor;

≤ 1,0 in all other cases in (i) and (ii) above

where:

h is the clear storey height;

l is the distance from the vertically supported edge to the free edge.

(IV) Для стін, затиснених на рівні верхнього та нижнього перекриттів та по двох вертикальних сторонах (рисунок 4.6):

в разі жорсткого затискання лише на рівні верхнього і нижнього перекриттів, як встановлено в (i), якщо стіна не є крайньою несучою;

≤ 1,0 — у всіх інших випадках в (I) і (II)

де h — висота поверху в світу;

l — відстань між опорами по бокових вертикальних сторін.

(IV) For walls laterally restrained at top and bottom and at two vertical edges (see Figure 4.6):

in the case of rotational restraint at top and bottom only as in (i) above if the wall is not acting as end support of the floor;

≤ 1,0 in all other cases in (I) and (II) above where:

h is the clear storey height;

l is the distance between the supports at the vertical edges.

за умови, що:

— площа опорної поверхні, на яку передається зосереджене навантаження, не перевищує 1/4 площі поперечного перетину стіни і не перевищує значення 2t², де t — товщина стіни;

—ексцентриситет зосередженого (локального) навантаження, що вимірюється від центра тяжіння стіни, не перевищує t/4;

— міцність стіни в середній її частині за висотою поверху визначають відповідно до 4.2 при умові, що тиск в кладці нижче тиску на опорну ділянку і зосереджене навантаженя розподіляється під кутом 60° до горизонтальної плоскості.

4.4 Спрощений метод розрахунку стін жорсткості

4.4.1 Перевірка міцності при дії зусиль зрізу (зрушення)

(1)Р В граничному стані за міцністю перевіряють умову

provided that:

— the bearing area under the concentrated load neither exceeds ј of the cross sectional area of

the wall nor exceeds the value 2t², where t is the thickness of the wall;

— the eccentricity of the load from the centre plane of the wall is not greater than t/4;

— the adequacy of the wall at its middle height section is verified in accordance with 4.2,

assuming the concentrated load spreads at an angle of 60°.

4.4 Simplified calculation method for shear walls

4.4.1 Verification of shear resistance of walls

(1)P Under the ultimate limit state, it shall be verified that:

де:

V_Ed— розрахункове значення поперечної сили від навантажень і зусиль;

V_Rd— міцність розрахункового перетину стіни з кладки при дії поперечної сили.

ПРИМІТКА. Спрощений метод розрахунку жорсткості при проектуванні стін для будівель, висота яких не перевищує три поверхи, наведений в Додатку А3.

4.4.2 Міцність розрахункового перерізу стіни при дії поперечної сили на зріз (зрушення)

(1) Міцність розрахункового прямокутного перерізу стіни при дії поперечної сили на зріз (зрушення) V_Rd визначають за формулою

where :

V_Ed is the design shear load on the wall,

V_Rd is the design shear resistance of the wall.

NOTE: A further simplified calculation method of designing shear walls for buildings not exceeding 3 storeys in height is given in Annex A3.

4.4.2 Design shear resistance

(1) The design shear resistance V_Rd of a rectangular section may be determined as follows:

де:

с_v дорівнює 3 — для кладки із заповненими вертикальними швами або дорівнює 1,5 для кладки з незаповненими вертикальними швами;

l - довжина стіни в напрямку вертикальної плоскості зрізу;

e_Ed - ексцентриситет стискаючого вертикального навантаження в даному поперечному перерізі, що визначається за формулою

where:

c_v is 3 for masonry with filled perpend joints

or 1,5 for masonry with unfilled perpend joints;

l is the length of the wall in the bending direction;

e_Ed is the eccentricity of the compressive load

in the cross section being considered

але не менше l/6

M_Ed — розрахункове значення згинального моменту, діючого в даному поперечному перерізі;

N_Ed — розрахункове значення стискаючого зусилля від вертикального навантаження, діючого в даному поперечному перерізі;

t— товщина стіни;

f_vdo — початковий розрахунковий опір на зріз (зрушення) кам'яної кладки, що дорівнює f_vko, поділеному на γ_M, відповідно до 3.4;

f_vdu — граничний розрахунковий опір на зріз (зрушення) кам'яної кладки відповідно до 3.6.2(3) і 3.6.2(4) EN 1996-1-1:2005.

ПРИМІТКА. Значення межі міцності на зрушення приведені в EN 1996-1-1:2005.

(2) Формулу (4.10а) допустимо використовувати, якщо:

— кладка виконана не з порожнистих елементів з частковим (смуговим) заповненням розчином горизонтальних швів;

— будівельний розчин є:

— розчином загального призначення відповідно до 3.2 EN 1996-1-1:2005 або

— розчином, що укладається тонким шаром, завтовшки від 0,5 до 3,0 мм, відповідно до

EN 998-2, або

— легким розчином відповідно до EN 998-2;

— шви, заповнені розчином, задовольняють вимогам 8.1.5 EN 1996-1-1:2005;

— N_Ed ≤ 0,5 l t f_d..

4.5  Спрощений метод розрахунку для цокольних стін (стін підвалів) при дії бокового тиску грунту

(1) Наступний спрощений метод допустимо використовувати при проектуванні цокольних стін (стін підвалів), при боковому тиску грунту при дотриманні наступних умов:

— висота цокольної стіни на просвіт h ≤ 2,6 м і товщина стіни t ≥ 200 мм;

— перекриття над цокольним поверхом є жорстким диском і здатне витримувати горизонтальні зусилля, що виникають внаслідок тиску грунту;

— характеристичне прикладене навантаження на поверхню грунту за площею дії тиску грунту на цокольну стіну не перевищує 5 кН/м², і зосереджене вертикальне навантаження на грунт в межах 1,5 м від стіни не перевищує 15 кН (рисунок 4.8);

— поверхня грунту знаходиться близько від цоколю стіни і висота насипу не перевищує висоту стіни;

— гідростатичний тиск на стіну відсутній або не впливає на розрахункові горизонтальні зусилля на стіну;

— відсутня площина ковзання, що створюється, наприклад, за допомогою гідроізоляційної прокладки.

ПРИМІТКА. Для перевірки дії внаслідок тиску грунту використовують коефіцієнт тертя кладки стіни на площині контакту з фундаментом, що дорівнює 0,6.

(2) Перевірку міцності стіни виконують за наступними формулами:

not taken less than l/6

M_Ed is the design value of the moment in the cross section being considered;

N_Ed is the design value of the compressive load in the cross section being considered;

t is the thickness of the wall;

f_vdo is the design value of the initial shear strength equal to f_vko, according to 3.4, divided by γ_M;

f_vdu is the design value of the limit to the shear strength according to 3.6.2(3) and 3.6.2(4) of EN 1996-1-1:2005.

NOTE: The values of the limit to the shear strength can be found in EN 1996-1-1:2005.

(2) Equation (4.10a) may be used when:

— the masonry is not shell bedded masonry;

— the mortar is either:

—general purpose mortar in accordance with 3.2 of EN 1996-1-1:2005 or;

— thin layer mortar in beds of thickness 0,5 mm to 3,0 mm in accordance with EN 998-2 or;

— lightweight mortar in accordance with EN 998-2;

— the mortar joints satisfy the requirement of 8.1.5 of EN 1996-1-1:2005;

— N_Ed ≤ 0,5 l t f_d.

4.5 Simplified calculation method for basement walls subject to lateral earth

pressure

(1) The following simplified method may be used for designing basement walls subject to lateral earth pressure providing the following conditions are fulfilled:

— the clear height of the basement wall, h≤2,6 m, and the wall thickness, t ≥ 200 mm;

— the floor over the basement acts as a diaphragm and is capable of withstanding the forces resulting from the soil pressure;

— the characteristic imposed load on the ground surface in the area of influence of the soil pressure on the basement wall does not exceed 5 kN/m² and no concentrated load within 1,5 m of the wall exceeds 15 kN, see figure 4.8;

— the ground surface does not rise away from the wall and the depth of fill does not exceed the wall height;

— there is no hydrostatic pressure acting on the wall;

— either no slip plane is created, for example by a damp proof course or measures are taken to resist the shear force.

NOTE: For the verification of the shear action due to earth pressure a coefficient of friction of 0,6 has been used.

(2) The design of the wall may be derived on the basis of the following expressions, as appropriate: