ДСТУ-Н Б EN 1992-2:2012 сторінка 2 з 12
|
Вступ Даний документ (EN 1992:2005) був підготовлений Технічним Комітетом CEN/TC 250 “Будівельні Єврокоди”, секретаріат якого підтримується BSI. Даний Єврокод замінює ENV 1992-2. CEN/TC250 є відповідальним за всі Будівельні Єврокоди. У відповідності з внутрішніми постановами CEN/CENELEC національні органи зі стандартизації таких країн зобов’язані здійснити імплементацію цього Європейського стандарту: Австрія, Бельгія, Велика Британія, Германія, Греція, Данія, Ісландія, Іспанія, Ірландія, Італія, Люксембург, Мальта, Нідерланди, Норвегія, Португалія, Фінляндія, Франція, Чеська Республіка, Швеція та Швейцарія. |
Foreword This document (EN1992:2005) has been prepared by Technical Committee CEN/TC 250 “Structural Eurocodes”, the secretariat of wich is held by BSI. This Eurocode supersedes ENV 1992-2. CEN/TC 250 is responsible for all Structural Eurocodes. According to the CEN/CENELEC Internal Regulations, the national standards organizations of the following countries are bound to implement this European Standard: Austria, Belgium, Czech Republic, Denmark, Finland, France, Germany, Greece, Iceland, Ireland, Luxembourg, Malta, Netherlands, Norway, Portugal, Spain, Sweden, Switzerland and the United Kingdom. |
НАЦІОНАЛЬНИЙ СТАНДАРТ УКРАЇНИ
Настанова
Проектування залізобетонних конструкцій. Залізобетонні мости. Правила проектування
Руководство
Проектирование железобетонных конструкций. Железобетонные мосты. Правила проектирования
EN 1992-2
Eurocode 2- Design of concrete structures - Concrete bridges - Design and detailing rules
Чинний від
|
Основи програми Єврокоди Див. EN 1992-1-1. |
Background of the Eurocode programme See EN 1992-1-1. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Статус та сфера застосування Єврокодів Див. EN 1992-1-1. |
Status and field of application of Eurocodes See EN 1992-1-1. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Національні стандарти, що імплементують Єврокоди Див. EN 1992-1-1. |
National Standards implementing Eurocodes See EN 1992-1-1. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Зв’язки між Єврокодами та гармонізованими технічними специфікаціями (ENs and ETAs) для виробів Див. EN 1992-1-1. |
Links between Eurocodes and harmonised technical specifications (ENs and ETAs) for products Див. EN 1992-1-1. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Додаткова інформація щодо EN 1992-2 і його зв'язки з EN 1992-1-1 EN 1992-2 встановлює принципи і вимоги стосовно безпеки, експлуатаційної придатності і надійності залізобетонних конструкцій, а також спеціальні положення стосовно мостів. Стандарт ґрунтується на концепції граничних станів, застосовуваний в поєднанні з методом часткових коефіцієнтів безпеки. В EN 1992-2 наводяться принципи і правила проектування мостів на додаток до принципів і правил, приведених в EN 1992-1-1. Всі пункти EN 1992-1-1, що відносяться до відповідних випадків, застосовні до проектування мостів за винятком пунктів, виключених або змінених відповідно до EN 1992-2. Крім того, певні відомості додано в EN 1992-2 у вигляді нових пунктів або у вигляді змін деяких пунктів EN 1992-1-1, що не є спеціальними положеннями з проектування мостів і що стосуються виключно EN 1992-1-1. Такі доповнення і зміни розглядаються як точна інтерпретація EN 1992-1-1, і проекти, відповідні вимогам EN 1992-2, розглядаються як відповідні принципам, поданим в EN 1992-1-1. Пункти EN 1992-2 при внесенні зміни в пункти EN 1992-1-1 нумеруються шляхом додавання числа 100 до відповідного номера пункту в EN 1992-1-1. Якщо в EN 1992-2 вносяться додаткові пункти або підпункти, то вони нумеруються додаванням числа 101 до останнього відповідного номера пункту або підпункту в EN 1992-1-1. При проектуванні нових конструкцій повинен безпосередньо застосовуватися EN 1992-2 в поєднанні з іншими частинами EN 1992, а також з Єврокодами EN 1990, EN 1991, EN 1997, EN 1998. EN 1992-2 є також довідковим документом для інших технічних комітетів CEN із питань, пов'язаних з будівельними конструкціями. EN 1992-2 призначений для використання наступними особами і організаціями: – організаціями, що розробляють інші стандарти в області проектування будівельних конструкцій і пов'язаних з ними виробів, а також в області випробувань і виконання будівельних робіт; – замовниками (наприклад, для формулювання конкретних вимог відносно рівнів надійності і довговічності); – проектувальниками і конструкторами; – відповідними органами управління. Наведені в цьому стандарті числові значення часткових коефіцієнтів безпеки і інших параметрів надійності рекомендується використовувати як базові величини, що забезпечують прийнятний рівень надійності. При виборі цих величин вважалося, що буде забезпечено належний рівень виконання робіт і управління якістю. Якщо EN 1992-2 використовується як базовий документ іншими технічними комітетами CEN, то ці комітети повинні використовувати величини, наведені в цьому стандарті. |
Additional information specific to EN 1992-2 and link to EN 1992-1-1 EN 1992-2 describes the principles and requirements for safety, serviceability and durability of concrete structures, together with specific provisions for bridges. It is based on the limit state concept used in conjunction with a partial factor method. EN 1992-2 gives Principles and Application Rules for the design of bridges in addition to those stated in EN 1992-1-1. All relevant clauses of EN 1992-1-1 are applicable to the design of bridges unless specifically deleted or varied by EN 1992-2. It has been appropriate to introduce in EN 1992-2 some material, in the form of new clauses or amplifications of clauses in EN 1992-1-1, which is not bridge specific and which strictly belongs to EN 1992-1-1. These new clauses and amplifications are deemed valid interpretations of EN 1992-1-1 and designs complying with the requirements of EN 1992-2 are deemed to comply with the Principles of EN 1992-1-1. Clauses in EN 1992-2 that modify those in EN 1992-1-1 are numbered by adding ‘100’ to the corresponding clause number in EN 1992-1-1. When additional clauses or sub-clauses are introduced in EN 1992-2, these are numbered by adding ‘101’ to the last relevant clause or sub-clause in EN 1992-1-1. For the design of new structures, EN 1992-2 is intended to be used, for direct application, together with other parts of EN 1992, Eurocodes EN 1990, 1991, 1997 and 1998. EN 1992-2 also serves as a reference document for other CEN/TCs concerning structural matters. EN 1992-2 is intended for use by: – committees drafting other standards for structural design and related product, testing and execution standards; – clients (e.g. for the formulation of their specific requirements on reliability levels and durability); – designers and constructors; – relevant authorities. Numerical values for partial factors and other reliability parameters are recommended as basic values that provide an acceptable level of reliability. They have been selected assuming that an appropriate level of workmanship and of quality management applies. When EN 1992-2 is used as a base document by other CEN/TCs the same values need to be taken. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Національний Додаток до EN 1992-2 В європейському стандарті деякі значення супроводжуються примітками, що вказують на те, що ці значення можуть встановлюватися за вибором конкретної країни. Тому національні стандарти, реалізовуючи EN 1992-2, повинні містити національний додаток (National Annex), що містить всі встановлювані на рівні країни параметри, які повинні застосовуватися при проектуванні мостів, призначених для будівництва у відповідній країні. Вибір на рівні країни припускається в таких елементах EN 1992-2:
Якщо в цьому стандарті є посилання на національні джерела, то термін має бути визначено в Національному додатку відповідної країни. |
National Annex for EN 1992-2 This standard gives values with notes indicating where national choices may have to be made. Therefore the National Standard implementing EN 1992-2 should have a National Annex containing all Nationally Determined Parameters to be used for the design of bridges to be constructed in the relevant country. National choice is allowed in EN 1992-2 through the following clauses:
Where references to National Authorities is made in this standard, the term should be defined in a Country's National Annex. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Розділ 1 Загальні положення Застосовуються такі елементи EN 1992-1-1:
1.1 Сфера застосування 1.1.2 Область застосування частини 2 Єврокоду 2 (101)P Частина 2 Єврокоду 2 встановлює основні засади в області проектування мостів і конструкцій з бетону, залізобетону і попередньо напруженого бетону з важкими і легкими заповнювачами. (102)P В частині 2 розглядаються такі питання: Розділ 1 Загальні положення Розділ 2 Основи проектування Розділ 3 Матеріали Розділ 4 Довговічність. Захисний шар Розділ 5 Розрахунок конструкцій Розділ 6 Граничні стани за несучою здатністю (ULS) Розділ 7 Граничні стани за придатністю до експлуатації (SLS) Розділ 8 Конструктивні вимоги до арматури і попередньо напружених арматурних елементів. Загальні положення Розділ 9 Конструювання елементів конструкцій і спеціальні правила Розділ 10 Додаткові правила для елементів і конструкцій із збірного залізобетону Розділ 11 Конструкції з легкого бетону Розділ 12 Бетонні і слабоармовані конструкції Розділ 13 Проектування з урахуванням технології будівництва. 1.106 Символи В цьому стандарті застосовуються такі умовні позначення. ПРИМІТКА: Систему використовуваних умовних позначень створено на ISO 3898:1987. Наскільки це можливо, використовуються символи, що мають єдине значення. Проте в деяких випадках символ може мати декілька значень залежно від контексту. Прописні літери латинського алфавіту Випадковий вплив Площа поперечного перерізу Площа поперечного перерізу бетону Площа бетону в зоні розтягування Площа перерізу одного або декількох попередньо напружених стержнів Площа перерізу ненапружуваної арматури Мінімальна площа перерізу ненапружуваної арматури Площа перерізу поперечної арматури Діаметр оправки Коефіцієнт втомного ушкодження Результат впливу Модуль пружності важкого бетону при напруженні на 28 день Ефективний модуль пружності бетону Розрахункове значення модуля пружності бетону Січний модуль пружності бетону Модуль пружності важкого бетону при напруженні на момент часу Розрахункове значення модуля пружності попередньо напруженої арматури Розрахункове значення модуля пружності ненапружуваної арматури Жорсткість при згині Статична рівновага Сила, вплив Розрахункове значення впливу Характеристичне (нормативне) значення впливу Характеристичне (нормативне) значення постійного впливу Момент інерції бетонного перерізу Функція повзучості Коефіцієнт тріщиностійкості і повзучості Коефіцієнт армування Довжина Згинальний момент Розрахункове значення внутрішнього згинального моменту Момент тріщиноутворення Поздовжня сила або кількість циклічних навантажень при втомленості Розрахункове значення поздовжньої сили (розтяг або стиск) Зусилля попереднього напруження Початкове зусилля попереднього напруження на кінці арматурного елемента безпосередньо після напруження Характеристичне (нормативне) значення змінного впливу Характеристичне (нормативне) значення змінного впливу при розрахунку на витривалість Опір або функція релаксації Внутрішні зусилля і моменти Статичний момент Граничний стан за придатністю до нормальної експлуатації Крутний момент; Розрахунковий крутний момент Граничний стан за несучою здатністю Поперечна сила Розрахункове значення поперечної сили Інтенсивність руху Рекомендована границя відсотка армування попередньо напружених арматурних елементів в перерізі Рядкові літери латинського алфавіту Відстань Геометричні дані Відхилення геометричних параметрів Загальна ширина поперечного перерізу або ширина полиці таврової або L-подібної балки; Ширина ребра таврової, двотаврової або L-подібної балки Мінімальний захисний шар Діаметр, висота перерізу Ефективна висота поперечного перерізу Максимальний розмір крупного заповнювача Ексцентриситет Частота Границя міцності бетону при осьовому стисненні Розрахункове значення границі міцності бетону при осьовому стисненні Характеристична (нормативна) циліндрова міцність бетону на стиск у віці 28 діб Середнє значення міцності бетонного циліндра на стиск Розрахункове значення границі міцності бетону при осьовому розтягуванні Характеристична (нормативна) границя міцності бетону при осьовому розтягуванні Середнє значення міцності бетону на осьове розтягування Границя міцності бетону при розтягуванні при розрахунку моменту тріщиноутворення Границя міцності попередньо напруженої арматури при розтягуванні Характеристична (нормативна) границя міцності попередньо напруженої арматури при розтягуванні % Умовна границя текучості попередньо напруженої арматури; Характеристична (нормативна) 0,1 % умовна границя текучості попередньо напруженої арматури Характеристична (нормативна) 0,2 % умовна границя текучості арматури Границя міцності арматури на розтягування Характеристична (нормативна) границя міцності арматури на розтягування Границя текучості арматури Розрахункова границя текучості арматури Характеристична (нормативна) границя текучості арматури Розрахункова границя текучості поперечної арматури Висота Повна висота перерізу Радіус інерції Коефіцієнт, чинник Довжина, прогін або висота Маса, плитні елементи Пластинчаті елементи Максимальне значення комбінації, досягнуте в нелінійному аналізі Радіус або коригувальний коефіцієнт для попереднього напруження Кривизна осі в перерізі Відстань між тріщинами Товщина Час Вік бетону на момент навантаження Периметр перерізу бетонної конструкції площею Ас Складова переміщення точки Складова переміщення точки або поперечна сила Складова переміщення точки або ширина розкриття тріщини Висота нейтральної осі Координати Висота нейтральної осі в граничному стані за несучою здатністю після перерозподілу Плече внутрішньої пари сил Прописні літери грецького алфавіту Динамічний коефіцієнт (згідно EN 1991-2). Рядкові букви грецького алфавіту Кут, відношення, коефіцієнт тривалої дії або відношення головних напружень Відношення Знижувальний коефіцієнт для Кут, відношення, коефіцієнт Частковий коефіцієнт безпеки Частковий коефіцієнт безпеки для випадкових впливів Частковий коефіцієнт безпеки для бетону Частковий коефіцієнт безпеки для впливів Частковий коефіцієнт безпеки при багатоповторюваних впливах Частковий коефіцієнт безпеки при багатоповторюваних впливах для бетону Загальний коефіцієнт Частковий коефіцієнт безпеки для постійних впливів Частковий коефіцієнт безпеки для властивості матеріалу, що враховує невизначеності властивостей самого матеріалу, геометричну недосконалість, використовувані в розрахунковій моделі Частковий коефіцієнт безпеки для впливів, пов'язаних з попереднім напруженням Частковий коефіцієнт безпеки для змінних впливів Частковий коефіцієнт безпеки для ненапружуваної або попередньо напруженої арматури Частковий коефіцієнт безпеки для ненапружуваної або попередньо напруженої арматури при багаторазових впливах Частковий коефіцієнт безпеки для впливів, що приймається без урахування невизначеностей в розрахунковій моделі Частковий коефіцієнт безпеки для постійних впливів, що приймається без урахування невизначеності в розрахунковій моделі Частковий коефіцієнт безпеки для властивостей матеріалу, що враховує тільки невизначеності властивостей самого матеріалу; Приріст, коефіцієнт перерозподілу Функція перерозподілу повзучості або коефіцієнт міцності зчеплення Знижувальний коефіцієнт, коефіцієнт розподілу Відносна деформація стиснення в бетоні Власна усадка Відносна деформація повзучості Усадка при висиханні Відносна деформація стиснення в бетоні при піковому навантаженні fc Гранична відносна деформація стиснення в бетоні Відносна деформація ненапружуваної або попередньо напруженої арматури при максимальному навантаженні Характеристична (нормативна) відносна деформація ненапружуваної або попередньо напруженої арматури при максимальному навантаженні Кут Кут нахилу для геометричних дефектів Коефіцієнт гнучкості або еквівалентний коефіцієнт при втомленості Коефіцієнт тертя між попередньо напруженими арматурними елементами і каналами Коефіцієнт Пуассона Коефіцієнт зниження границі міцності на стиснення для бетону з тріщинами Густина сухого бетону, кг/м3 Величина втрати від релаксації %, через 1000 годин після натягнення при середній температурі 20 оC Коефіцієнт армування для поздовжньої арматури Коефіцієнт армування для поперечної арматури Стискальне напруження в бетоні Стискальне напруження в бетоні при осьовому навантаженні або попередньому напруженні Стискальне напруження в бетоні при граничній відносній деформації стиснення Дотичне напруження Ø Діаметр арматурного стержня або напружуваного пучка Øn Еквівалентний діаметр пучка арматурних стержнів Коефіцієнт повзучості, що визначає повзучість в інтервалі часу від до приведений до пружних деформацій на 28 добу Динамічний еквівалентний коефіцієнт при втомленості Граничне значення коефіцієнта повзучості Коефіцієнти, визначальні репрезентативні (характерні) величини тимчасових впливів: для комбінованих величин для величин, що часто повторюються для тривало діючих величин коефіцієнт зносу (старіння) |
Section 1 General The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
1.1 Scope 1.1.2 Scope of Part 2 of Eurocode 2 (101)P Part 2 of Eurocode 2 gives a basis for the design of bridges and parts of bridges in plain, reinforced and prestressed concrete made with normal and light weight aggregates. (102)P The following subjects are dealt with in Part 2. Section 1 General Section 2 Basis of design Section 3 Materials Section 4 Durability and cover to reinforcement Section 5 Structural analysis Section 6 Ultimate limit states Section 7 Serviceability limit states Section 8 Detailing of reinforcement and prestressing tendons. General Section 9 Detailing of members and particular rules Section 10 Additional rules for precast concrete elements and structures Section 11 Lightweight aggregate concrete structures Section 12 Plain and lightly reinforced concrete structures Section 13 Design for the execution stages 1.106 Symbols For the purpose of this standard, the following symbols apply. NOTE The notation used is based on ISO 3898:1987. Symbols with unique meanings have been used as far as possible. However, in some instances a symbol may have more than one meaning depending on the context. Latin upper case letters Accidental action Cross sectional area Cross sectional area of concrete Area of concrete in tensile zone Area of a prestressing tendon or tendons Cross sectional area of reinforcement minimum cross sectional area of reinforcement Cross sectional area of shear reinforcement Diameter of mandrel Fatigue damage factor Effect of action Tangent modulus of elasticity of normal weight concrete at a stress of and at 28 days Effective modulus of elasticity of concrete Design value of modulus of elasticity of concrete Secant modulus of elasticity of concrete Tangent modulus of elasticity of normal weight concrete at a stress of and at time Design value of modulus of elasticity of prestressing steel Design value of modulus of elasticity of reinforcing steel Bending stiffness Static equilibrium Action Design value of an action Characteristic value of an action Characteristic permanent action Second moment of area of concrete section Creep function Factor for cracking and creep effects Factor for reinforcement contribution Length Bending moment Design value of the applied internal bending moment Cracking bending moment Axial force or number of cyclic loads in fatigue Design value of the applied axial force (tension or compression) Prestressing force Initial force at the active end of the tendon immediately after stressing Characteristic variable action t Characteristic fatigue load Resistance or relaxation function Internal forces and moments First moment of area Serviceability limit state Torsional moment Design value of the applied torsional moment Ultimate limit state Shear force Design value of the applied shear force Volume of traffic Advisory limit on percentage of coupled tendons at a section Latin lower case letters Distance Geometrical data Deviation for geometrical data Overall width of a cross-section, or actual flange width in a T or L beam Width of the web on T, I or L beams Minimum cover Diameter; Depth Effective depth of a cross-section Largest nominal maximum aggregate size Eccentricity Frequency Compressive strength of concrete Design value of concrete compressive strength Characteristic compressive cylinder strength of concrete at 28 days Mean value of concrete cylinder compressive strength Tensile strength prior to cracking in biaxial state of stress Characteristic axial tensile strength of concrete Mean value of axial tensile strength of concrete Appropriate tensile strength for evaluation of cracking bending moment Tensile strength of prestressing steel Characteristic tensile strength of prestressing steel % proof-stress of prestressing steel Characteristic 0,1 % proof-stress of prestressing steel Characteristic 0,2 % proof-stress of reinforcement Tensile strength of reinforcement Characteristic tensile strength of reinforcement Yield strength of reinforcement Design yield strength of reinforcement Characteristic yield strength of reinforcement Design yield of shear reinforcement Height Overall depth of a cross-section Radius of gyration Coefficient; Factor Length, span or height Mass or slab components Plate components Maximum value of combination reached in non linear analysis Radius or correcting factor for prestress Curvature at a particular section Spacing between cracks Thickness Time being considered The age of concrete at the time of loading Perimeter of concrete cross-section, having area Ас Component of the displacement of a point Component of the displacement of a point or transverse shear Component of the displacement of a point or crack width Neutral axis depth Coordinates Neutral axis depth at ULS after redistribution Lever arm of internal forces Greek upper case letters Dynamic factor according to EN 1991-2 Greek lower case letters Angle; Ratio; Long term effects coefficient or ratio between principal stresses ratio Reduction factor for Angle ; Ratio; Coefficient Partial factor Partial factor for accidental actions Partial factor for concrete Partial factor for actions, Partial factor for fatigue actions Partial factor for fatigue of concrete Overall factor Partial factor for permanent actions, Partial factor for a material property, taking account of uncertainties in the material property itself, in geometric deviation and in the design model used Partial factor for actions associated with prestressing, Partial factor for variable actions, Partial factor for reinforcing or prestressing steel Partial factor for reinforcing or prestressing steel under fatigue loading Partial factor for actions without taking account of model uncertainties Partial factor for permanent actions without taking account of model uncertainties Partial factors for a material property, taking account only of uncertainties in the material property Increment/redistribution ratio Creep redistribution function or bond strength ratio Reduction factor/distribution coefficient Compressive strain in the concrete Autogeneous shrinkage Creep strain Desiccation shrinkage Compressive strain in the concrete at the peak stress fc Ultimate compressive strain in the concrete Strain of reinforcement or prestressing steel at maximum load Characteristic strain of reinforcement or prestressing steel at maximum load Angle Inclination for geometric imperfections Slenderness ratio or damage equivalent factors in fatigue Coefficient of friction between the tendons and their ducts Poisson's ratio Strength reduction factor for concrete cracked in shear Oven-dry density of concrete in kg/m3 Value of relaxation loss (in %), at 1 000 hours after tensioning and at a mean temperature of 20 оC Reinforcement ratio for longitudinal reinforcement Reinforcement ratio for shear reinforcement Compressive stress in the concrete Compressive stress in the concrete from axial load or prestressing Compressive stress in the concrete at the ultimate compressive strain Torsional shear stress Ø Diameter of a reinforcing bar or of a prestressing duct Øn Equivalent diameter of a bundle of reinforcing bars Creep coefficient, defining creep between times and , related to elastic deformation at 28 days Damage equivalent impact factor in fatigue Final value of creep coefficient Factors defining representative values of variable actions: for combination values for frequent values for quasi-permanent values Ageing coefficient |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Розділ 2 Основи проектування Застосовуються всі елементи EN 1992-1-1. |
Section 2 Basis of Design All the clauses of EN 1992-1-1 apply. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Розділ 3 Матеріали Застосовуються наступні елементи EN 1992-1-1:
|
Section 3 Materials The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3.1 Бетон 3.1.2 Міцність (102)P Класи міцності (C) в цих нормах задаються нормативною циліндровою міцністю на стиснення , визначуваною на 28-й день, з мінімальним і максимальним значеннями. ПРИМІТКА Значення і для використання в конкретній країні наводяться в національному додатку. Рекомендовані значення- і відповідно. |
3.1 Concrete 3.1.2 Strength (102)P The strength classes (C) in this code are denoted by the characteristic cylinder strength determined at 28 days with a minimum value of and a maximum value of . NOTE The values of and for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended values are and respectively. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3.1.6 Розрахункові значення міцності бетону на стиснення і на розтягування (101)P Розрахункова міцність на стиснення визначається за формулою |
3.1.6 Design compressive and tensile strengths (101)P The value of the design compressive strength is defined as |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(3.15) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: частковий коефіцієнт безпеки для бетону, див. 2.4.2.4. коефіцієнт, що враховує довгострокові дії, що впливають на міцність на стиснення, а також несприятливі дії, пов'язані із способом прикладання навантаження. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні повинне становити від 0,80 до 1,00. Воно наводиться в національному додатку. Значення, що рекомендується . (102)P Розрахункова міцність на розтягування визначається за формулою: де: частковий коефіцієнт безпеки для бетону, див. 2.4.2.4. коефіцієнт, він враховує довгострокові дії, що впливають на міцність на розтягування, а також несприятливі дії, пов'язані із способом прикладання навантаження. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні повинне становити від 0,80 до 1,00. Воно наводиться в національному додатку. Значення, що рекомендується |
where: is the partial safety factor for concrete, see 2.4.2.4. is the coefficient taking account of long term effects on the compressive strength and of unfavourable effects resulting from the way the load is applied. NOTE The value of for use in a Country should lie between 0,80 and 1,00 and may be found in its National Annex. The recommended value of is 0,85. (102)P The value of the design tensile strength, , is defined as: where: is the partial safety factor for concrete, see 2.4.2.4. is a coefficient taking account of long term effects on the tensile strength and of unfavourable effects, resulting from the way the load is applied. NOTE The value of for use in a Country should lie between 0,80 and 1,00 and may be found in its National Annex. The recommended value of is 1,0. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3.2 Арматурна сталь 3.2.4 Характеристика деформативності (101)P Арматура повинна мати достатню деформативність, визначувану відношенням міцності на розтягування до границі текучості і відносним подовженням при максимальному зусиллі ПРИМІТКА Класи арматури, що підлягають використанню на будівництві мостів в конкретній країні, наводяться в національному додатку. Класи, що рекомендуються, - B і С. |
3.2 Reinforcing steel 3.2.4 Ductility characteristics (101)P The reinforcement shall have adequate ductility as defined by the ratio of tensile strength to the yield stress, and the elongation at maximum force, . NOTE The classes of reinforcement to be used in bridges in a Country may be found in its National Annex. The recommended classes are Class B and Class C. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Розділ 4 Довговічність. Захисний шар Застосовуються такі елементи EN 1992-1-1:
4.2 Умови навколишнього середовища (104) При проектуванні необхідно враховувати можливість фільтрації води з мостового полотна всередину порожнистих конструкцій. (105) Для бетонних поверхонь, що захищаються гідроізоляцією, клас зовнішньої впливу повинен бути приведений в національному додатку. ПРИМІТКА Для поверхонь, що захищаються гідроізоляцією, використовуваною в конкретній країні, клас зовнішнього впливу вказується в національному додатку. Клас, що рекомендується, XC3. (106) Якщо використовується протиожеледна сіль, то всі відкриті бетонні поверхні в межах x м від проїзної частини по горизонталі або в межах y м під проїзною частиною повинні розглядатися як такі, що зазнають безпосередньої дії цієї солі. Крім того, верхні поверхні опор під деформаційними швами також повинні розглядатися як такі, що зазнають безпосередньої дії протиожеледної солі. ПРИМІТКА 1 Відстані і для використання в конкретній країні наводяться в національному додатку. Значення, що рекомендуються: , . ПРИМІТКА 2 Для поверхонь, що зазнають безпосередньої дії протиожеледної солі, використовуваної в конкретній країні, клас зовнішнього впливу вказується в національному додатку. Класи зовнішнього впливу, що рекомендуються, в цьому випадку: XD3 і XF2 або XF4 залежно від характеристик шару бетону, наведених в таблицях 4.4N і 4.5N EN 1992-1-1 для класів XD. |
Section 4 Durability and cover to reinforcement The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
4.2 Environmental conditions (104) Water penetration or the possibility of leakage from the carriageway into the inside of voided structures should be considered in the design. (105) For a concrete surface protected by waterproofing the exposure class should be given in a Country’s National Annex. NOTE For surfaces protected by waterproofing the exposure class for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended exposure class for surfaces protected by waterproofing is XC3. (106) Where de-icing salt is used, all exposed concrete surfaces within x m of the carriageway horizontally or within y m above the carriageway should be considered as being directly affected by de-icing salts. Top surfaces of supports under expansion joints should also be considered as being directly affected by de-icing salts. NOTE 1 The distances and for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is 6 m and the recommended value for is 6 m. NOTE 2 The exposure classes for surfaces directly affected by de-icing salts for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended classes for surfaces directly affected by de-icing salts are XD3 and XF2 or XF4, as appropriate, with covers given in Tables 4.4N and 4.5N for XD classes. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4.3 Вимоги до довговічності (103) Зовнішні попередньо напружені арматурні елементи повинні відповідати вимогам національних органів управління. |
4.3 Requirements for durability (103) External prestressing tendons should comply with the requirements of National Authorities. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4.4 Методи перевірок відповідності 4.4.1 Захисний шар 4.4.1.2 Мінімальний шар, (109) Якщо бетон, що укладається на будмайданчику, укладається на існуючу бетонну поверхню (збірну або укладену на будмайданчику), то вимоги до захисного шару бетону від поверхні до арматури можуть бути змінено. ПРИМІТКА Вимоги до захисного шару бетону для конкретної країни наводяться в національному додатку. Для забезпечення зчеплення покриття, що укладається, з існуючою бетонною поверхнею повинні виконуватися такі вимоги, рекомендовані (EN 1992-1-1, 4.4.1.2 (3)): - наявна бетонна поверхня не повинна зазнавати дії навколишнього середовища протягом більш ніж 28 днів. - наявна бетонна поверхня повинна бути шорсткою. - клас міцності наявної бетонної поверхні повинен бути не нижчим від C25/30. (114) Відкриті бетонні покриття їздового полотна на автодорожніх мостах, які не мають гідроізоляції або інших покриттів, класифікуються як такі, що відносяться до класу тертя XM2. (115) Якщо бетонна поверхня зазнає стирання, що викликається льодом або твердими частинками, що переносяться водою, то мінімальну товщину захисного шару бетону необхідно збільшувати не менше ніж на 10 мм. |
4.4 Methods of verifications 4.4.1 Concrete cover 4.4.1.2 Minimum cover, (109) Where in-situ concrete is placed against an existing concrete surface (precast or in-situ) the requirements for cover to the reinforcement from the interface may be modified. NOTE The requirements for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended requirement is that, provided the following conditions are met, the cover needs only satisfy the requirements for bond (see 4.4.1.2 (3) of EN 1992-1-1): - the existing concrete surface has not been subject to an outdoor environment for more than 28 days. - the existing concrete surface is rough. - the strength class of the existing concrete is at least C25/30. (114) Bare concrete decks of road bridges, without waterproofing or surfacing, should be classified as Abrasion Class XM2. (115) Where a concrete surface is subject to abrasion caused by ice or solid transportation in running water the cover should be increased by a minimum of 10 mm. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Розділ 5 Розрахунок конструкцій Застосовуються такі елементи EN 1992-1-1:
|
Section 5 Structural analysis The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.1 Загальні положення 5.1.1 Загальні вимоги (108) Для аналізу залежних від часу впливів на мости застосовуються визнані методи проектування і розрахунку. ПРИМІТКА Подробиці див. в додатку KK. |
5.1 General 5.1.1 General requirements (108) For the analysis of time dependent effects in bridges, recognised design methods may be applied. NOTE Further information may be found in Annex KK. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.1.3 Випадки і сполучення навантажень (101)P При розгляді сполучень навантажень (EN 1990, розділ 6 і додаток А2) необхідно розглядати відповідні випадки навантаження так, щоб забезпечити розрахунком критичні умови для всіх ділянок проектованої конструкції або її частин. ПРИМІТКА Спрощення в розташуванні навантажень, призначених для використання в конкретних країнах, наводяться в національних додатках. Рекомендації відносно цих спрощень в європейському стандарті не наводяться. |
5.1.3 Load cases and combinations (101)P In considering the combinations of actions (see Section 6 and Annex A2 of EN 1990) the relevant load cases shall be considered to enable the critical design conditions to be established at all sections, within the structure or part of the structure considered. NOTE Simplifications to the load arrangements for use in a Country may be found in its National Annex. Recommendations on simplifications are not given in this standard. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.2 Геометрична недосконалість (104) Положення пунктів (105) і (106) цієї частини настанов, а також пункту (7) EN 1992-1-1 стосуються центрально стиснутих елементів і конструкцій з вертикальним навантаженням. Числові значення у вказаних пунктах відповідають стандартним відхиленням виконання (клас 1 згідно EN 13670). Якщо застосовуються інші відхилення виконання, то числові величини необхідно скоригувати відповідним чином. (105) Відхилення можуть бути представлено кутом нахилу , обчислюваним за формулою . |
5.2 Geometric imperfections (104) The provisions of (105) and (106) of this Part and (7) of EN 1992-1-1 apply to members with axial compression and structures with vertical load. Numerical values are related to normal execution deviations (Class 1 in EN 13670). Where other execution deviations apply numerical values should be adjusted accordingly. (105) Imperfections may be represented by an inclination, , given by |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(5.101) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: базова величина. знижувальний коефіцієнт для довжини або висоти: ; тут - довжина або висота, м. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Значення, що рекомендується . (106) Для аркових мостів недосконалість в горизонтальній і вертикальній площинах повинна визначатися на основі перших горизонтальної і вертикальної форм втрати стійкості відповідно. Кожна форма втрати стійкості може ідеалізуватися у вигляді синусоїдального профілю. Амплітуда приймається рівною , де - половина довжини хвилі. Пункти (8) і (9) EN 1992-1-1 не застосовуються. |
where: is the basic value. is the reduction factor for length or height: ; is the length or height [m]. NOTE The value of to use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 1/200. (106) For arch bridges, the shape of imperfections in the horizontal and vertical planes should be based on the shape of the first horizontal and vertical buckling mode shape respectively. Each mode shape may be idealised by a sinusoidal profile. The amplitude should be taken as , where is the half wavelength. (8) and (9) of EN 1992-1-1 do not apply. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.3 Ідеалізація конструкції 5.3.1 Розрахункові моделі для загального розрахунку Пункти (2) і (6) EN 1992-1-1 не застосовуються. |
5.3 Idealisation of the structure 5.3.1 Structural models for overall analysis (2) and (6) of EN 1992-1-1 do not apply |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.3.2 Геометричні характеристики 5.3.2.2 Розрахунковий прогін балок і плит ПРИМІТКА Пункти (1), (2) і (3) EN 1992-1-1 застосовуються попри те, що заголовок відповідного пункту відноситься до будинків. (104) Якщо балка або плита розташовується як багатопрогонова конструкція на опорі, яку можна вважати такою, що не створює перешкод для повороту (наприклад, на стінах), і в розрахунку передбачається використання точкової опори, то розрахунковий опорний момент, обчислюваний на основі прогону, рівного міжцентровій відстані між опорами, можна зменшити на величину , визначувану за формулою: |
5.3.2 Geometric data 5.3.2.2 Effective span of beams and slabs NOTE (1), (2) and (3) of EN 1992-1-1 apply despite the fact that the title of the clause refers to buildings. (104) Where a beam or slab is continuous over a support which may be considered to provide no restraint to rotation (e.g. over walls) and the analysis assumes point support, the design support moment, calculated on the basis of a span equal to the centre-centre distance between supports, may be reduced by an amount as follows: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(5.9) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: розрахункове значення опорної реакції. ПРИМІТКА Значення t для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Значення, що рекомендується, - ширина опорної поверхні. |
where: is the design support reaction. NOTE The value of t for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is the breadth of the bearing. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.5 Лінійно-пружний розрахунок з обмеженим перерозподілом (104) В багатопрогонових нерозрізних балках і плитах, що відповідають таким умовам: а) конструкції зазнають, головним чином, згину; b) відношення довжин сусідніх прогонів становить від 0,5 до 2, перерозподіл згинальних моментів може проводитися без розрахунку кутів повороту, якщо дотримуються такі умови: |
5.5 Linear elastic analysis with limited redistribution (104) In continuous beams or slabs which: a) are predominantly subject to flexure and b) have the ratio of the lengths of adjacent spans in the range of 0,5 to 2 redistribution of bending moments may be carried out without explicit check on the rotation capacity, provided that: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
, якщо МПа; (5.10a) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
, якщо МПа; (5.10b) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
, якщо використовується арматура класу B і класу С (додаток С). Для арматурної сталі класу А перерозподіл не допускається (додаток З). де: відношення перерозподіленого моменту до моменту пружного згину. висота стиснутої зони в граничному стані за несучою здатністю після перерозподілу. ефективна висота перерізу. ПРИМІТКА1 Значення , , , , для використання в конкретній країні вказуються в національному додатку. Значення, що рекомендуються, наступні: = 0,44; = 1,25 (0,6 + 0,0014/ ); = 0,54; = 1,25 (0,6 + 0,0014/ ); = 0,85. ПРИМІТКА 2 Обмеження, встановлені в EN 1992-1-1, можуть використовуватися при проектуванні плит суцільного перерізу. (105) Перерозподіл не допускається у випадках, якщо неможливо з достатньою надійністю встановити граничний кут повороту перетину (наприклад, для криволінійних або розташованих під кутом мостів). |
where Class B and Class C reinforcement is used (see Annex C) No redistribution is allowed for Class A steel (see Annex C). where: is the ratio of the redistributed moment to the elastic bending moment. is the depth of the neutral axis at the ultimate limit state after redistribution. is the effective depth of the section. NOTE 1 The values of , , , and for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is 0,44, for is 1,25(0,6+0,0014/), for is 0,54, for is 1,25(0,6+0,0014/) and for is 0,85. NOTE 2 The limits of EN 1992-1-1 may be used for the design of solid slabs. (105) Redistribution should not be carried out in circumstances where the rotation capacity cannot be defined with confidence (e.g. in curved and or skewed bridges). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.6 Пластичний розрахунок 5.6.1 Загальні відомості (101)P Методи на основі пластичного розрахунку допускається використовувати тільки для перевірки в граничних станах за несучою здатністю тільки з дозволу національних органів управління. |
5.6 Plastic analysis 5.6.1 General (101)P Methods based on plastic analysis should only be used for the check at ULS and only when permitted by National Authorities |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.6.2 Пластичний розрахунок балок, рам і плит (102) Вимоги до пластичності можна вважати виконаними, якщо дотримуються такі умови: i) площа розтягнутої арматури обмежена так, що в будь-якому її перерізі виконуються наступні умови: для класів міцності бетону С50/60і нижче; для класів міцності бетону С55/67і вище; ii) арматурна сталь - класу B або С; iii) відношення моментів на проміжних опорах до моментів в прогоні становить від 0,5 до 2. ПРИМІТКА Обмеження, встановлені в EN 1992-1-1, можуть використовуватися при проектуванні плит суцільного перерізу. |
5.6.2 Plastic analysis for beams, frames and slabs (102) The required ductility may be deemed to be satisfied if all the following are fulfilled: i) the area of tensile reinforcement is limited such that, at any section: for concrete strength classes C50/60 for concrete strength classes C55/67 ii) reinforcing steel is either Class B or C iii) the ratio of the moments at intermediate supports to the moments in the span is between 0,5 and 2. NOTE The limits of EN 1992-1-1 may be used for the design of solid slabs. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.6.3 Граничний кут повороту перерізу (102) В областях пластичних шарнірів для бетонів класу міцності C50/60 і нижче величина повинна становити не більше 0,30, а для бетонів класу міцності C55/67 і вище - не більше 0,23. |
5.6.3 Rotation capacity (102) In regions of yield hinges, should not exceed 0,30 for concrete strength classes less than or equal to C50/60, and 0,23 for concrete strength classes greater than or equal to C55/67. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.7 Нелінійний розрахунок (105) Нелінійний розрахунок може застосовуватися за умови, що модель може належним чином охоплювати всі режими руйнування (наприклад, руйнування при згині, осьових навантаженнях, зсуві, стисненні при зниженій міцності бетону і т. ін.), і при цьому опір бетону розтягуванню дорівнює нулю. Якщо який-небудь розрахунок недостатній для перевірки всіх механізмів руйнування, то необхідно виконати додатковий розрахунок. ПРИМІТКА 1 Подробиці про застосовні методи нелінійного розрахунку і рівні забезпечення надійності, які повинні використовуватися в конкретній країні, наводяться в національному додатку. Рекомендації із цього приводу наведено нижче. При використанні нелінійного розрахунку допускаються наступні припущення: - для арматури використовується діаграма «напруження - деформація» на основі малюнка 3.8 (крива А), причому замість величин і на цій діаграмі повинні використовуватися величини 1,1 і 1,1 відповідно; - для попередньо напружуваної арматури використовується ідеалізована діаграма «напруження - деформація», наведена в 3.3.6 (малюнок 3.10, крива А), причому на цій діаграмі замість величини повинна використовуватися величина 1,1; - для бетону використовується діаграма «напруження - деформація» на основі формули (3.14), наведеної в 3.1.5, причому в цій формулі, а також для величини замість величини повинна використовуватися величина , де . Повинен використовуватися наступний порядок розрахунку: - виконати оцінку опору для різних рівнів відповідних навантажень, які повинні підвищуватися, починаючи з нормативних величин. Це підвищення повинне виконуватися у вигляді приростів, причому так, щоб величини і досягалися на одному і тому ж кроці. Процес приросту повинен продовжуватися до того часу, поки одна з ділянок конструкції не досягне границі міцності, розрахованої з урахуванням величини або поки не буде досягнуте повне руйнування конструкції. Відповідне навантаження позначається як ; - застосувавши загальний коефіцієнт запасу міцності , отримати відповідну міцність ; -переконатися в тому, що дотримується одна з наступних нерівностей: |
5.7 Non-linear analysis (105) Non-linear analysis may be used provided that the model can appropriately cover all failure modes (e.g. bending, axial force, shear, compression failure affected by reduced effective concrete strength, etc.) and that the concrete tensile strength is not utilised as a primary load resisting mechanism. If one analysis is not sufficient to verify all the failure mechanisms, separate additional analyses should be carried out. NOTE 1 The details of acceptable methods for non-linear analysis and safety format to be used in a Country may be found in its National Annex. The recommended details are as follows: When using non-linear analysis the following assumptions should be made: - for reinforcing steel, the stress-strain diagram to be used should be based on Figure 3.8, curve A. In this diagram, and should be replaced by 1,1 and 1,1 ; - for prestressing steel, the idealised stress-strain diagram given in 3.3.6 (Figure 3.10, curve A) should be used. In this diagram should be replaced with 1.1 ; - for concrete, the stress-strain diagram should be based on expression (3.14) in 3.1.5. In this expression, and in the -value, should be replaced by with The following design format should be used: - the resistance should be evaluated for different levels of appropriate actions which should be increased from their serviceability values by incremental steps, such that the value of and are reached in the same step. The incrementing process should be continued until one region of the structure attains the ultimate strength, evaluated taking account of , or there is global failure of the structure. The corresponding load is referred to as ; - apply an overall safety factor and obtain the corresponding strength; - one of the following inequalities should be satisfied: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(5.102 aN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(5.102 bN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
тобто (i.e.) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
або |
or |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(5.102 cN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: частковий коефіцієнт невизначеності моделі для опору = 1,06. частковий коефіцієнт невизначеності моделі для дії = 1,15. загальний коефіцієнт запасу міцності = 1,20. Подробиці див. в додатку PP. Якщо характеристики невизначеності моделі і в явному вигляді в процесі розрахунку не враховуються (тобто приймається = = 1), то слід використовувати значення = 1,27. ПРИМІТКА 2 Якщо для нелінійного розрахунку використовуються розрахункові властивості матеріалів (наприклад, згідно 5.8.6 EN 1992-1-1), то необхідно звертати особливу увагу врахування впливу непрямих дій (наприклад, накладених деформацій). |
where: is the partial factor for model uncertainty for resistance, = 1,06. is the partial factor for model uncertainty for action/action effort, = 1,15. is the overall safety factor, = 1,20. Refer to Annex PP for further details. When model uncertainties and are not considered explicitly in the analysis (i.e. = = 1), = 1,27 should beused. NOTE 2 If design properties of materials (e.g. as 5.8.6 of EN 1992-1-1) are used for non-linear analysis particular care should be exercised to allow for the effects of indirect actions (e.g. imposed deformations). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.8 Розрахунок ефектів другого порядку при осьовому навантаженні 5.8.3 Спрощені критерії ефектів другого порядку 5.8.3.3 Загальні ефекти другого порядку в спорудах Цей пункт не застосовується. |
5.8 Analysis of second order effects with axial load 5.8.3 Simplified criteria for second order effects 5.8.3.3 Global second order effects in buildings This clause does not apply |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.8.4 Повзучість (105) Може застосовуватися більш точний підхід до оцінки повзучості. ПРИМІТКА Подробиці див. в додатку KK. |
5.8.4 Creep (105) A more refined approach to the evaluation of creep may be applied. NOTE Further information may be found in Annex KK |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.10 Попередньо напружені елементи і конструкції 5.10.1 Загальні відомості (106) Слід уникати крихкого руйнування, використовуючи метод, описаний в 6.1 (109). |
5.10 Prestressed members and structures 5.10.1 General (106) Brittle failure should be avoided using the method described in 6.1 (109). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5.10.8 Вплив попереднього напруження на граничний стан за несучою здатністю (103) Якщо наростання напружень в зовнішніх попередньо напружуваних арматурних елементах розраховується з використанням деформації елемента в цілому, то слід застосовувати нелінійний розрахунок (5.7). |
5.10.8 Effects of prestressing at ultimate limit state (103) If the stress increase in external tendons is calculated using the deformation state of the overall member non-linear analysis should be used. See 5.7. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Розділ 6 Граничні стани за несучою здатністю (ULS)Застосовуються наступні елементи EN 1992-1-1:
|
Section 6 Ultimate Limit States (ULS) The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.1 Згин з осьовим навантаженням або без нього (108) Для зовнішніх попередньо напружених арматурних елементів, що не мають зчеплення з бетоном, відносні деформації в попередньо напруженій арматурі між двома послідовно закріпленими точками вважаються постійними. Відносні деформації в попередньо напруженій арматурі дорівнюють залишковим відносним деформаціям після прояву втрат, збільшених на величину відносної деформації, викликаної деформацією конструкції між даними закріпленими точками. (109) Для попередньо напружених конструкцій вимога 5(P) (5.10.1) може бути виконана будь-яким з наступних способів: а) перевірка несучої здатності з використанням зменшеної площі попередньо напружуваної арматури. Перевірка виконується в наступному порядку: i) обчислити згинальний момент, викликаний комбінацією навантажень, що часто зустрічається; ii) визначити зменшену площу попередньо напружуваної арматури так, щоб при спільній дії попереднього напруження і згинального моменту, обчисленого згідно переліку i), напруження на крайніх фібрах сягали величини ; iii) використовуючи зменшену площу попередньо напружуваної арматури, обчислити граничний згинальний момент. Необхідно переконатися в тому, що цей момент перевищує згинальний момент, викликаний комбінацією навантажень, що часто зустрічається. При цій перевірці може враховуватися перерозподіл внутрішніх зусиль в межах конструкції; в такому випадку граничний згинальний момент слід розраховувати з використанням часткових коефіцієнтів безпеки запасу міцності матеріалу для випадкових проектних умов, вказаних в таблиці 2.1N (2.4.2.4); b) забезпечення мінімальної площі перерізу арматури за формулою (6.101a). Площа перерізу арматури, призначена для іншої мети, може бути включена в розрахунок : |
6.1 Bending with or without axial force (108) For external prestressing tendons the strain in the prestressing steel between two consecutive fixed points is assumed to be constant. The strain in the prestressing steel is then equal to the remaining strain, after losses, increased by the strain resulting from the structural deformation between the fixed points considered. (109) For prestressed structures, 5(P) of 5.10.1 may be satisfied by any of the following methods: a) Verifying the load capacity using a reduced area of prestress. This verification should be undertaken as follows: i) Calculate the applied bending moment due to the frequent combination of actions. ii) Determine the reduced area of prestress that results in the tensile stress reaching at the extreme tension fibre when the section is subject to the bending moment calculated in i) above. iii) Using this reduced area of prestress, calculate the ultimate flexural capacity. It should be ensured that this exceeds the bending moment due to the frequent combination. Redistribution of internal actions within the structure may be taken into account for this verification and the ultimate bending resistance should be calculated using the material partial safety factors for accidental design situations given in Table 2.1N of 2.4.2.4. b) Providing a minimum reinforcing steel area according to the Expression (6.101a). Reinforcing steel provided for other purposes may be included in . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
r (6.101a) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: момент тріщиноутворення, обчислений з використанням відповідної міцності на розтягування на крайній розтягнутій фібрі, при цьому вплив попереднього напруження не враховується. По стиках збірних елементів слід приймати = 0. плече внутрішньої пари відносно арматури в граничному стані за несучою здатністю. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Рекомендоване значення: = . c) забезпечення легкого доступу до попередньо напружених бетонних елементів для того, щоб перевіряти і контролювати стан напружуваних елементів за допомогою неруйнівних методів або моніторингу. ПРИМІТКА Один або декілька з методів а), b), с) указуються як застосовні для конкретної країни в національному додатку. (110) Якщо в пункті (109) вибрано метод b), то застосовуються такі правила: i) необхідно забезпечити мінімальну площу перерізу арматури на ділянках, де в бетоні виникають напруження розтягування при комбінації нормативних навантажень. При цій перевірці слід враховувати паразитні ефекти попереднього напруження, а первинні ефекти слід ігнорувати; ii) для попередньо напружених елементів застосовується формула (6.101a) з використанням одного з двох наступних альтернативних підходів: a) площа попередньо напружених арматурних елементів із захисним шаром бетону, що не менше ніж в раз перевищує задану в 4.4.1.2 мінімальну величину, розглядається як площа У формулі використовується величина для арматурних пасом; замість величини використовується ; b) попередньо напружені арматурні елементи з напруженнями нижче 0,6 після прояву втрат при дії комбінації нормативних навантажень розглядаються як повністю активні. В цьому випадку замість формули (6.101a) використовується така формула: |
where: is the cracking bending moment calculated using an appropriate tensile strength, at the extreme tension fibre of the section, ignoring any effect of prestressing. At the joint of segmental precast elements should be assumed to be zero. is the lever arm at the ultimate limit state related to the reinforcing steel. NOTE The value of for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is . c) Agreeing an appropriate inspection regime with the relevant National Authority on the basis of satisfactory evidence. NOTE The applicable method or methods (selected from a, b and c) for use in a Country may be given in its National Annex. (110) In cases where method b) in (109) above is chosen, the following rules apply: i) The minimum reinforcement steel area should be provided in regions where tensile stresses occur in the concrete under the characteristic combination of actions. In this check the parasitic effects of prestressing should be considered and the primary effects should be ignored. ii) For pretensioned members Expression (6.101a) should be applied using one of the alternative approaches a) or b) described below: a) Tendons with concrete cover at least times the minimum specified in 4.4.1.2 are considered as effective in A value of based on the effective strands is used in the expression and is replaced with . b) Tendons subject to stresses lower than 0,6 after losses under the characteristic combination of actions are considered as fully active. In this case Expression (6.101a) is replaced by: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.101b) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: визначається як менша з величин 0,4 і 500 МПа. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Рекомендоване значення = 2,0. iii)для забезпечення достатньої деформативності арматуру з мінімальною площею перерізу , отриманою за формулою (6.101), для багатопрогонових нерозрізних балок слід доводити до проміжної опори в даному прогоні. Таке збільшення, проте, не є необхідним, якщо в граничному стані за несучою здатністю опір розтягуванню, забезпечуваний ненапружуваною і попередньо напруженою арматурою (розташованою над опорами), розрахований для нормативних значень міцності и , виявляється меншим, ніж опір стисненню стиснутої зони, з чого виходить, що руйнування останньої маловірогідно: |
where: is the smaller of 0,4fptk and 500 MPa. NOTE The value of for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is 2,0. iii) To ensure adequate ductility the minimum reinforcing steel area , defined in Expressions (6.101), in continuous beams should extend to the intermediate support of the span considered. However, this extension is not necessary if, at the ultimate limit state, the resisting tensile capacity provided by reinforcing and prestressing steel above the supports, calculated with the characteristic strength and respectively, is less than the resisting compressive capacity of the bottom flange, which means that the failure of the compressive zone is not likely to occur: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.102) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: , відповідно товщина і ширина перерізу стиснутої зони. Для таврових профілів ; , - відповідно, площа перерізу ненапружуваної і попередньо напруженої арматури в зоні розтягування в граничному стані за несучою здатністю. ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Значення, що рекомендується = 1,0. |
where: , are, respectively, the thickness and the width of the bottom flange of the section. In case of T sections, is taken as equal to . , denote respectively the area of reinforced and prestressing steel in the tensile zone at the ultimate limit state. NOTE The value of for use in a Country may be found in it's National Annex. The recommended value for is 1,0. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.2 Поперечна сила 6.2.2 Елементи, що не потребують поперечного армування (101) Розрахункове значення опору поперечній силі визначається за формулою: |
6.2 Shear 6.2.2 Members not requiring design shear reinforcement (101) The design value for the shear resistance is given by: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.2.a) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
з мінімальним значенням: |
with a minimum of: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.2.b) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: в МПа. , де - в міліметрах. тут площа перерізу розтягнутої арматури, яка заведена на відстань за даний переріз (малюнок 6.3). В розрахунок може включатися площа перерізу попередньо напруженої арматури, що має зчеплення з бетоном; в цьому випадку може використовуватися середньозважене значення . найменша ширина поперечного перерізу розтягнутої зони, мм. , МПа тут осьове зусилля в поперечному перерізі від навантаження або попереднього напруження, в ньютонах (при стиску ). Вплив вимушених деформацій від можна не враховувати. площа поперечного перерізу бетону, мм2; в ньютонах. ПРИМІТКА Значення , і для використання в конкретній країні вказуються в національному додатку. Значення, що рекомендуються: = 0,18/ , - за формулою (6.3N); = 0,15. |
where: is in MPa. with in mm. is the area of the tensile reinforcement, which extends beyond the section considered (see Figure 6.3); the area of bonded prestressing steel may be included in the calculation of . In this case a weighted mean value of may be used. is the smallest width of the cross-section in the tensile area mm. , MPa is the axial force in the cross-section due to loading or to the acting effect of prestressing in Newtons (for compression). The influence of imposed deformations on may be ignored. is the area of concrete cross section mm2 is Newtons. NOTE The values of , and for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is 0,18/, that for is given by Expression (6.3N) and that for is 0,15. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.3N) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
А - розраховуваний переріз Рисунок 6.3 - Визначення величини в формулі (6.2) Figure 6.3 - Definition of in Expression (6.2) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.2.3 Розрахунок поперечного армування елементів (103) Для елементів з вертикальною поперечною арматурою опір поперечній силі визначається як мінімальна з величин, обчислених за формулами (6.8) і (6.9): |
6.2.3 Members requiring design shear reinforcement (103) For members with vertical shear reinforcement, the shear resistance, is the smaller value of: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.8) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.9) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: площа перерізу поперечної арматури. крок арматурних стержнів. розрахункова границя текучості поперечної арматури. коефіцієнт зниження міцності бетону з тріщинами при дії поперечної сили. коефіцієнт, що враховує вплив напружень в стиснутому поясі. ПРИМІТКА 1 Якщо використовується формула (6.10), то в формулі (6.8) величину слід зменшити до 0,8 . ПРИМІТКА 2 Значення і для використання в конкретній країні вказуються в національному додатку. Значення, що рекомендується: = (див. формулу (6.6N)). ПРИМІТКА 3 Якщо розрахункове значення напруження в поперечній арматурі становить менше 80 % від нормативної границі текучості , то визначається таким чином: |
where: is the cross-sectional area of the shear reinforcement. is the spacing of the stirrups. is the design yield strength of the shear reinforcement. is a strength reduction factor for concrete cracked in shear. is a coefficient taking account of the state of the stress in the compression chord. NOTE 1 If Expression (6.10) is used the value of should be reduced to 0,8 in Expression (6.8) NOTE 2 The value of and for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value of is (See Expression (6.6N)). NOTE 3 If the design stress of the shear reinforcement is below 80% of the characteristic yield stress , may be taken as: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для (for) МПа (6.10.aN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для (for) МПа (6.10.bN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ПРИМІТКА 4 рекомендоване значення визначається в такий спосіб: 1 для конструкцій без попереднього напруження; |
NOTE 4 The recommended value of is as follows: 1 for non-prestressed structures |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для (for) (6.11.aN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для (for) (6.11.bN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для (for) (6.11.cN) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: середнє стискальне напруження в бетоні, що приймається додатним, викликане дією розрахункових осьових сил. Ця величина визначається як усереднена в бетонному перерізі з урахуванням арматури. На відстані менш від краю опори обчислювати значення не потрібно. Якщо розтягнутий або стиснутий пояси балок можуть витримувати все зусилля попереднього напруження і по краях балок є розширення для розподілу цього зусилля (малюнок 6.101), то при використанні прямих попередньо напружених арматурних елементів з високим рівнем попередніх напружень в балках з тонкими стінками припускається розподіляти зусилля попереднього напруження між поясами. В цих умовах для стінки слід враховувати тільки стиснення, викликане поперечною силою ( ). |
where: is the mean compressive stress, measured positive, in the concrete due to the design axial force. This should be obtained by averaging it over the concrete section taking account of the reinforcement. The value of need not be calculated at a distance less than from the edge of the support. In the case of straight tendons, a high level of prestress and thin webs, if the tension and the compression chords are able to carry the whole prestressing force and blocks are provided at the extremity of beams to disperse the prestressing force (see fig. 6.101), it may be assumed that the prestressing force is distributed between the chords. In these circumstances, the compression field due to shear only should be considered in the web ( ). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рисунок 6.101 – Розподіл попереднього напруження торцовими уширеннями по поясах Figure 6.101 - Dispersion of prestressing by end blocks within the chords |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ПРИМІТКА 5 Максимальна ефективна площа перерізу поперечної арматури для визначається за формулою |
NOTE 5 The maximum effective cross-sectional area of the shear reinforcement for is given by: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.12) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(107) Додаткове розтягувальне зусилля в поздовжній арматурі, викликане поперечною силою , можна обчислити за формулою |
(107) The additional tensile force, , in the longitudinal reinforcement due to shear may be calculated from: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.18) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
При цьому / не повинне перевищувати/. ПРИМІТКА Настанови з поєднання різних моделей ферм для використання в конкретній країні подаються в національному додатку. Настанови, що рекомендуються, наведено нижче. Якщо використовується зчеплена з бетоном попередньо напружена арматура, розташована всередині розтягнутого пояса, то створюваний попереднім напруженням опір можна враховувати як складову для сприйняття повного поздовжнього розтягувального зусилля. При використанні похилих попередньо напружених арматурних елементів, зчеплених з бетоном, в поєднанні з іншою поздовжньою арматурою або попередньо напруженими арматурними елементами, міцність на дію поперечної сили можна розраховувати в спрощеному вигляді шляхом поєднання двох різних моделей балок з різною геометрією (малюнок 6.102N); для перевірки напружень бетону з використанням формули (6.9) використовується середньозважене значення між і . |
/ should be taken not greater than /. NOTE Guidance on the superposition of different truss models for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended guidance is as follows: In the case of bonded prestressing, located within the tensile chord, the resisting effect of prestressing may be taken into account for carrying the total longitudinal tensile force. In the case of inclined bonded prestressing tendons in combination with other longitudinal reinforcement/tendons the shear strength may be evaluated, by a simplification, superimposing two different truss models with different geometry (Figure. 6.102N); a weighted mean value between and may be used for concrete stress field verification with Expression (6.9). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рисунок 6.102N - Складена модель опору поперечній силі Figure 6.102N: Superimposed resisting model for shear |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(109) Для складених конструкцій із збірними залізобетонними елементами і із попередньо напруженою арматурою без зчеплення з бетоном всередині розтягнутого пояса необхідно враховувати вплив розкриття стиків. За цих умов, якщо не виконується детальний розрахунок, то зусилля в розтягнутому поясі після розкриття стику слідує вважати незмінним. Тому, у міру того, як прикладане навантаження зростає і стик розкривається (малюнок 6.103), нахил поля напруження бетону в стінці зростає. Висота перерізу стінки, доступної для стиснення, зменшується до величини . Допустиме навантаження за поперечною силою можна оцінити за формулою (6.8), використовуючи в ній значення , отримане для мінімального значення залишкової висоти . |
(109) In the case of segmental construction with precast elements and no bonded prestressing in the tension chord, the effect of opening of the joint should be considered. In these conditions, in the absence of a detailed analysis, the force in the tension chord should be assumed to remain unchanged after the joints have opened. In consequence, as the applied load increases and the joints open (Figure 6.103), the concrete stress field inclination within the web increases. The depth of concrete section available for the flow of the web compression field decreases to a value of . The shear capacity can be evaluated in accordance with Expression 6.8 by assuming a value of derived from the minimum value of residual depth . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
А - осі теоретичного розтягнутого елемента; B - осі теоретичних стиснутих елементів; С - розтягнутий пояс балки (зовнішній попередньо напружений арматурний елемент); D - поле А: розташування хомутів з ; E - поле B: розташування хомутів з Рисунок 6.103 - Поля діагональних напружень по стику стінки балки A Axes of theoretical tension tie B Axes of theoretical compression struts C Tension chord of truss (external tendon) D Field A : arrangement of stirrups with E Field B : arrangement of stirrups with Figure 6.103 - Diagonal stress fields across the joint in the web |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.103) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Поперечна арматура з площею перерізу на одиницю довжини, визначуваної за формулою: |
Shear reinforcement stirrups, having the following area per unit length: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.104) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
повинна бути передбачена в межах відстані , але не більш ніж на довжину елемента в обидві сторони від стику. Зусилля попереднього напруження за необхідності слід збільшити так, щоб в граничному стані за несучою здатністю при поєднанні згинального моменту і зсуву розкриття стику було обмежено величиною (розрахунок див. вище). ПРИМІТКА Мінімальне значення для використання в конкретній країні указується в національному додатку. Рекомендоване значення: = 0,5. |
should be provided within a distance , but not greater than the segment length, from both edges of the joint. The prestressing force should be increased if necessary such that, at the ultimate limit state, under the combination of bending moment and shear, the joint opening is limited to the value as calculated above. NOTE The absolute minimum value of to be used in a Country may be found in its National Annex. The recommended absolute minimum value for is 0,5 . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.2.4 Зсув між ребром і полицею таврових перерізів (103) Дотичне напруження зсуву по стику полиці і стінки визначається зміною нормального (поздовжнього) зусилля у відповідній частині полиці і обчислюється за наступною формулою: |
6.2.4 Shear between web and flanges of T-sections (103) The longitudinal shear stress, at the junction between one side of a flange and the web is determined by the change of the normal (longitudinal) force in the part of the flange considered, according to: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
/ (6.20) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де : товщина полиці в місці контакту. довжина розрахункової ділянки (рисунок 6.7). зміна нормального зусилля в полиці на відрізку завдовжки . |
where: is the thickness of flange at the junctions. is the length under consideration, see Figure 6.7. is the change of the normal force in the flange over the length . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
А - стиснуті смуги; B - поздовжній стержень, закріплений за розрахунковою точкою (6.2.4 (7)) Рисунок 6.7 - Позначення для стика між стінкою і полицею A – compressive struts B – longitudinal bar anchored beyond this projected point (see 6.2.4 (7)) Figure 6.7 - Notations for the connection between flange and web |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Максимальне значення для величини становить половину відстані між перерізами, де момент дорівнює нулю і де момент максимальний. Якщо прикладаються точкові навантаження, то відрізок не повинен перевищувати відстані між цими навантаженнями. Як альтернативний варіант, якщо розглядати довжину балки , зсув, передаваний від стінки до полиці, становить і ділиться на три частини: одна залишається в межах ширини стінки, а дві інші доходять до верхньої грані полиці. Звичайно слід припускати, що частка зусилля, що залишається в межах стінки, визначається як від загального зусилля. Цю частку слід припускати більшою, якщо повна ефективна ширина полиці не потрібна для того, щоб чинити опір згинальному моменту. В цьому випадку потрібна перевірка на розкриття тріщини в граничному стані за придатністю до експлуатації. (105) При спільному зсуві між полицею і стінкою і поперечному згині площа перерізу арматури повинна прийматися максимальною з наступних величин: величини, визначуваної за формулою (6.21), і половини величини, визначуваної за формулою (6.21) з додаванням величини, визначуваної від дії поперечного вигину. Для перевірки напружень бетону при стисненні за формулою (6.22) EN 1992-1-1 величину належить зменшити на висоту стиснутої зони, що враховувалася при оцінці згину. ПРИМІТКА Якщо за результатами перевірки задана умова не виконується, то може застосовуватися уточнений метод, приведений в додатку MM. |
The maximum value that may be assumed for is half the distance between the section where the moment is 0 and the section where the moment is maximum. Where point loads are applied the length should not exceed the distance between point loads. Alternatively, considering a length of the beam, the shear transmitted from the web to the flange is and is divided into three parts: one remaining within the web breadth and the other two going out to the flange outstands. It should be generally assumed that the proportion of the force remaining within the web is the fraction of the total force. A greater proportion may be assumed if the full effective flange breadth is not required to resist the bending moment. In this case a check for cracks opening at SLS may be necessary. (105) In the case of combined shear between the flange and the web, and transverse bending, the area of steel should be the greater of that given by Expression (6.21) or half that given by Expression (6.21) plus that required for transverse bending. For the verification of concrete compression crushing according to Expression (6.22) of EN 1992-1-1 should be reduced by the depth of compression considered in the bending assessment. NOTE If this verification is not satisfied the refined method given in Annex MM may be used. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.2.5 Зсув по контактній поверхні бетонних елементів, виготовлених в різний час (105) Для перевірки на втомленість або динаміку значення з в 6.2.5 (1) EN 1992-1-1 приймаються рівними нулю. |
6.2.5 Shear at the interface between concrete cast at different times (105) For fatigue or dynamic verifications, the values for c in 6.2.5 (1) in EN 1992-1-1 should be taken as zero. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.2.106 Зсув по стику бетонних конструкцій, виготовлених в різний час (101) Через наявність напруження стиснення, що виникає внаслідок поперечної сили і згину, при проектуванні необхідно враховувати взаємну дію поздовжнього зсуву і поперечного згину в стінках коробчастої балки. Якщо або , то цим можна нехтувати; тут і є максимально допустимі зусилля в стінці коробчастої балки при поздовжньому зсуві і поперечному згині відповідно. ПРИМІТКА Додаткові відомості про взаємну дію між зсувом і поперечним вигином наводяться в додатку MM. |
6.2.106 Shear and transverse bending (101) Due to the presence of compressive stress fields arising from shear and bending, the interaction between longitudinal shear and transverse bending in the webs of box girder sections should be considered in the design. When or this interaction can be disregarded; where and represent respectively the maximum web capacity for longitudinal shear and transverse bending. NOTE Further information on the interaction between shear and transverse bending may be found in Annex MM. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.3 Кручення 6.3.2 Порядок розрахунку (102) Вплив кручення і зсуву як на порожнисті, так і на суцільні елементи можна розглядати як такі, що накладаються, за умови однакового кута нахилу . Граничні значення для величини , наведені в 6.2.3 (2), також повністю застосовні до випадку поєднання зсуву і кручення. Максимальна несуча здатність елемента, що зазнає дії зусиль зсуву і кручення, визначається за 6.3.2 (4). Для коробчастих перерізів кожну стінку необхідно перевіряти окремо на спільну дію внутрішніх зусиль зсуву, отриманих при дії зсуву і кручення (рисунок 6.104). |
6.3 Torsion 6.3.2 Design procedure (102) The effects of torsion and shear for both hollow and solid members may be superimposed, assuming the same value for the strut inclination . The limits for given in 6.2.3 (2) are also fully applicable for the case of combined shear and torsion. The maximum bearing capacity of a member loaded in shear and torsion follows from 6.3.2 (4). For box sections, each wall should be verified separately, for the combination of shear forces derived from shear and torsion (Figure 6.104). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
А - кручення; B- зсув; C - сполучення кручення і зсуву Рисунок 6.104 - Сполучення внутрішніх зусиль в різних стінках коробчастого перерізу A Torsion Кручення B Shear Зсув C Combination Спільна дія кручення зі зсувом Figure 6.104 - Internal actions combination within the different walls of a box section |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(103) Необхідну площу перерізу поздовжньої арматури від впливу кручення можна обчислювати за формулою (6.28): |
(103) The required area of the longitudinal reinforcement for torsion may be calculated from Expression (6.28): |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.28) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: периметр перерізу конструкції і площею . розрахункова границя текучості поздовжньої арматури. кут нахилу стиснутих розкосів (рисунок 6.5). В стиснутих поясах переріз поздовжньої арматури може бути зменшений пропорційно до наявного зусилля стиснення. В розтягнутих поясах поздовжня арматура для сприйняття кручення повинна бути додана до решти арматури. Поздовжня арматура повинна розташовуватися рівномірно по довжині zi, проте для малих перерізів вона може бути зосереджена на кінцях. Попередньо напружувані арматурні елементи, що мають зчеплення з бетоном, можуть враховуватися з обмеженням створюваного ними напруження МПа. В цьому випадку вираз у формулі (6.28) необхідно замінити на . (104) Максимальний опір елемента, що зазнає дії кручення і зсуву, обмежується несучою здатністю бетонних розкосів. Щоб не допустити перевищення цього опору, необхідне дотримання наступних умов: - для суцільних поперечних перерізів |
where: is the perimeter of the area . is the design yield stress of the longitudinal reinforcement . is the angle of compression struts (see Figure 6.5). In compressive chords, the longitudinal reinforcement may be reduced in proportion to the available compressive force. In tensile chords the longitudinal reinforcement for torsion should be added to the other reinforcement. The longitudinal reinforcement should generally be distributed over the length of side, zi, but for smaller sections it may be concentrated at the ends of this length. Bonded prestressing tendons can be taken into account limiting their stress increase to MPa. In that case, in Expression (6.28) is replaced by . (104) The maximum resistance of a member subjected to torsion and shear is limited by the capacity of the concrete struts. In order not to exceed this resistance the following condition should be satisfied: - for solid cross-sections: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.29) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: розрахунковий крутний момент. розрахункове поперечне зусилля. розрахунковий опір крученню, визначуваний за формулою: |
where: is the design torsional moment. is the design transverse force. is the design torsional resistance moment according to |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.30) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: визначається згідно EN 1992-1-1, 6.2.2 (формула (6.6)), а - за формулою (6.9). максимальний розрахунковий опір зсуву, визначуваний за формулою (6.9) або (6.14). В суцільних перерізах для визначення може використовуватися повна ширина стінки балки: - для коробчастих перерізів. Розрахунок кожної стінки виконується окремо на поєднання зусиль від зсуву і кручення. Граничний стан за несучою здатністю для бетону слід перевіряти з урахуванням розрахункового опору зсуву . (106) Для складених конструкцій із збірними блоковими елементами і із попередньо напруженою арматурою, що не має зчеплення з бетоном, розкриття стику на всю висоту відповідної полиці тягне за собою істотну зміну механізму опору крученню, якщо відповідні шпонки, що працюють на зріз, виявляються не здатними сприймати локальний зріз через кручення. Замість кругового кручення Бредта (Bredt) спостерігається поєднання деформувального кручення і кручення Сен-Венана (De Saint Venant), причому перший механізм переважає над другим (малюнок 6.105). В результаті зсув стінки, викликаний крученням, практично подвоюється, і спостерігається значне викривлення перерізу. В цьому випадку перевіряється несуча здатність в граничному стані найнапруженішої стінки; перевірка виконується згідно методу, наведеному в додатку MM, з урахуванням комбінації згину, зсуву і кручення. |
where: follows from 6.2.2 (6.6) of EN 1992-1-1 and from Expression (6.9) is the maximum design shear resistance according to Expressions (6.9) or (6.14). In solid crosssections the full width of the web may be used to determine : - for box sections. Each wall should be designed separately for combined effects of shear and torsion. The ultimate limit state for concrete should be checked with reference to the design shear resistance . (106) In the case of segmental construction with precast box elements and no internal bonded prestressing in the tension region, the opening of a joint to an extension greater than the thickness of the corresponding flange entails a substantial modification of the torsional resisting mechanism if the relevant shear keys are not able to transfer the local shear due to torsion. It changes from Bredt circulatory torsion to a combination of warping torsion and De Saint Venant torsion, with the first mechanism prevailing over the second (Figure 6.105). As a consequence, the web shear due to torsion is practically doubled and significant distortion of the section takes place. In these circumstances, the capacity at the ultimate limit state should be verified in the most heavily stressed web according to the procedure in Annex MM taking into account the combination of bending, shear and torsion. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
А - кручення Бредта; B - самоврівноважене кручення ; С - кручення Сен-Венана; D - деформувальне кручення Рисунок 6.105 - Зміна характеристик кручення у відкритому з'єднанні в порівнянні із закритим A Bredt Бредт B Self balanced Самоврівноважене C De Saint Venant Сен-Венан D Warping Викривлення Figure 6.105 - Variation in torsional behaviour from closed to opened joint |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.7 Місцева дія навантаження (105) Проектування і розрахунок опорних ділянок мостів повинні здійснюватися з використанням визнаних методів. ПРИМІТКА Додаткові відомості наводяться в додатку J. |
6.7 Partially loaded areas (105) The design of bearing zones for bridges should be carried out using recognised methods. NOTE Further information may be found in Annex J. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.8 Втомленість 6.8.1 Умови перевірки (102) Перевірка на втомленість повинна виконуватися для конструкцій і їх елементів що зазнають багаторазово повторюваних впливів. ПРИМІТКА Перевірка на втомленість звичайно не потрібна для таких конструкцій і елементів: a) пішохідні мости, окрім елементів конструкцій, особливо чутливих до дії вітрового навантаження; b) для автомобільних і залізничних мостів - аркові і рамні конструкції з товщиною засипки не менше 1,00 і 1,50 м відповідно; c) фундаменти; d) пілони і колони, не з'єднані жорстко з вищерозміщеними конструкціями; e) підпірні стіни дорожніх і залізничних насипів; f) опори дорожніх і залізничних мостів, не з'єднані жорстко з вищерозміщеними конструкціями окрім стінок порожнистих опор; g) ненапружувана і попередньо напружена арматура - в областях, де при дії поєднання розрахункових навантажень і попереднього напруження в крайніх бетонних волокнах виникають тільки стискальні напруження. В національному додатку можуть бути наведені додаткові правила. |
6.8 Fatigue 6.8.1 Verification conditions (102) A fatigue verification should be carried out for structures and structural components which aresubjected to regular load cycles. NOTE A fatigue verification is generally not necessary for the following structures and structural elements: a) footbridges, with the exception of structural components very sensitive to wind action; b) buried arch and frame structures with a minimum earth cover of 1.00 m and 1.50 m respectively for road and railway bridges; c) foundations; d) piers and columns which are not rigidly connected to superstructures; e) retaining walls of embankments for roads and railways; f) abutments of road and railway bridges which are not rigidly connected to superstructures, except the slabs of hollow abutments; g) prestressing and reinforcing steel, in regions where, under the frequent combination of actions and , only compressive stresses occur at the extreme concrete fibres. The National Annex may define additional rules. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.8.4 Порядок перевірки для ненапружуваної і попередньо напруженої арматури (107) Для зовнішніх і розташованих усередині бетонного перерізу попередньо напружених арматурних елементів, що не мають зчеплення з бетоном, перевірка на втомленість не потрібна. |
6.8.4 Verification procedure for reinforcing and prestressing steel (107) Fatigue verification for external and unbonded tendons, lying within the depth of the concrete section, is not necessary. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.8.7 Перевірка бетону на стиск або поперечну силу (101) Перевірка повинна виконуватися з використанням даних про дорожній рух, діаграм втомленості (S-N) і типів навантажень, встановлених національними органами управління. Перевірочний розрахунок для залізничних мостів може виконуватися на основі спрощеного підходу з використанням - величин (додаток NN). Для перевірки бетону застосовується правило Майнера (Miner’s rule); відповідно де: кількість інтервалів з постійною амплітудою. фактична кількість циклів постійної амплітуди в інтервалі. гранична кількість циклів постійної амплітуди в i-му інтервалі, яка може бути витримана до руйнування. Величина Ni може задаватися національними органами управління (діаграми S-N) або обчислюватися спрощеним методом за формулою (6.72) EN 1992-1-1 із заміною коефіцієнта 0,43 на величину ( )/14 і перетворенням нерівності в рівність. Втомну міцність стиснутого бетону можна вважати прийнятною, якщо виконується наступна умова: |
6.8.7 Verification of concrete under compression or shear (101) The verification should be carried out using traffic data, S-N curves and load models specified by the National Authorities. A simplified approach based on values may be used for the verification for railway bridges; see Annex NN. Miner’s rule should be applied for the verification of concrete; accordingly where: number of intervals with constant amplitude. actual number of constant amplitude cycles in interval “ ”. ultimate number of constant amplitude cycles in interval “i” that can be carried before failure. Ni maybe given by National Authorities (S-N curves) or calculated on a simplified basis using Expression 6.72 of EN 1992-1-1 substituting the coefficient 0,43 with ()/14 and transforming the inequality in the expression. Then a satisfactory fatigue resistance may be assumed for concrete under compression, if the following condition is fulfilled: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.105) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: |
where: . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.106) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.107) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.108) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.109) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
коефіцієнт напруження. мінімальні стискальні напруження. максимальні стискальні напруження. максимальні напруження в циклі. мінімальні напруження в циклі. розрахунковий опір бетону стисненню при розрахунку на втомленість за формулою (6.76): |
is the stress ratio. is the minimum compressive stress level. is the maximum compressive stress level. is the upper stress in a cycle. is the lower stress in a cycle. is the design fatigue strength of concrete according to (6.76): |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.76) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: коефіцієнт міцності бетону при першому прикладанні навантаження (див. EN 1992-1-13.1.2 (6)). час початку дії циклічного навантаження на бетон, дні. ПРИМІТКА 1 Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Рекомендоване значення k1 = 0,85. ПРИМІТКА 2 Додаткові відомості наведено в додатку NN. |
where: is a coefficient for concrete strength at first load application (see 3.1.2 (6) of EN 1992-1-1). is the time of the start of the cyclic loading on concrete in days. NOTE 1 The value of for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 0,85. NOTE 2 See also Annex NN for further information. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
6.109 Мембранні елементи (101) Мембранні елементи можуть використовуватися для проектування двовимірних бетонних елементів, в яких виникають різні внутрішні зусилля; ці зусилля розраховуються методами скінченних елементів. В мембранних елементах зусилля, що діють в площині, - як показано на малюнку 6.106. |
6.109 Membrane elements (101) Membrane elements may be used for the design of two-dimensional concrete elements subject to a combination of internal forces evaluated by means of a linear finite element analysis. Membrane elements are subjected only to in plane forces, namely , , as shown in Figure 6.106. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рисунок 6.106 - Мембранний елемент Figure 6.106 - Membrane element |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(102) Мембранні елементи можуть проектуватися на основі застосування теорії пластичності з використанням нижньої оцінки границі несучої здатності. (103) Максимальне значення стискальних напружень можна визначити як функцію основних значень напружень: i) якщо обидва основні напруження стискальні, то максимальне стиснення в бетоні визначається за формулою |
(102) Membrane elements may be designed by application of the theory of plasticity using a lower bound solution. (103) The maximum value for compressive stress field strength should be defined as a function of the principal stress values: i) if the principal stresses are both compressive, the maximum compression in the concrete stress field is: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.110) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де: відношення двох основних напружень; ii) якщо пластичний розрахунок виконувався при , і при цьому щонайменше одне з головних напружень розтягувальне, і в арматурі не виникає текучість, то максимальне стиснення в бетоні визначається за формулою: |
where: is the ratio between the two principal stresses; ii) Where a plastic analysis has been carried out with and at least one principal stress is in tension and no reinforcement yields, the maximum compression in the concrete stress field is given by: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.111) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де : максимальне розтягувальне напруження арматури. визначається згідно 6.2.2 (6) EN 1992-1-1. iii) якщо виконано пластичний розрахунок і десь в арматурі виникає текучість, то максимальне стиснення в бетоні визначається за формулою: |
where: is the maximum tensile stress in the reinforcement. is defined in 6.2.2 (6) of EN 1992-1-1. iii) Where a plastic analysis has been carried out and there is yielding of any reinforcement, the maximum compression in the concrete stress field is: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(6.112) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
де : кут нахилу головних стискальних напружень в пластичному розрахунку до осі , градуси. кут нахилу головних стискальних напружень в граничному стані за несучою здатністю до осі , градуси. У формулі (6.112) кутова величина повинна бути обмежена 15 градусами. |
where: (in degrees) is the inclination to the axis of the principal compression stress in the elastic analysis. (in degrees) is the angle of the plastic compression field (principal compressive stress) at ULS, to the axis. In Expression (6.112) should be limited to 15 degrees. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Побачили розбіжність з офіційним текстом?
Дивіться також
Сборник ГОСТ ЕСКД
Збірник із 154 стандартів
ГОСТ 22558-89
Язык программирования КОБОЛ
ГОСТ 4401-81