---

ризонтальные сечения ствола в различные ,периоды строительства шахты

(во время проходки с размещением стволопроходческого оборудования, в

период проходки горизонтальных выработок, при сдаче ствола в эксплуа-

тацию).

На следующих четных страницах журнала в табличной форме приводят

данные по продольному сечению ствола, на нечетных страницах помещают

эскизы деталей проходки ствола и вносят необходимые примечания. Пер-

вые графы таблицы заполняют по данным контрольной скважины (литологи-

ческая колонка, глубина залегания и мощность пород, символ пород и

ожидаемый приток воды из них, коэффициент крепости и угол падения по-

род). В средней части таблицы в вертикальном масштабе 1:100 строят

разрез по стволу, на котором: изображают детали и материал крепи,

проемы, оставленные в стенках ствола, места вывалов, водоулавливаю-

щие кольца и т. п., а также пересекаемые стволом породы; ставят дату

проходки, возведения крепи и армировки ствола. В последующих графах

указывают: глубину контактов горных повод от земной поверхности и их

мощность; название, характеристику и описание пересекаемых пород;

приток воды и дату его установления.

К деталям проходки ствола, изображаемым на четных страницах, от-

носят: горизонтальные сечения ствола в свету и в проходке не реже чем

через 10 м по глубине с указанием расстояний от отвесов до крепи и

толщину крепи; опорные башмаки; околоствольные камеры, водоулавливаю-

щие кольца, сопряжения с околоствольными выработками (в примечании к

эскизу указывают номер проектного чертежа и наименование проектной

организации); места и характер деформаций стенок ствола; расположе-

ние скважин для цементации, силикатизации, химизации и других спосо-

бов водоподавления; структуру пересекаемых угольных пластов, места

выбросов угля, газа и пород.

Геологическую ситуацию разреза составляет геологическая служба,

обслуживающая проходку ствола.

Журнал проходки ствола после проверки геологических и техничес-

ких данных подписывают главный инженер проходческого управления,

главный маркшейдер и главный геолог, обслуживающие сооружение ствола.

Эти же лица подписываются на разрезах по стволу против отметки про-

ходки ствола за отчетный период.

Книга 437, Глава 7, Раздел 28

ПРИЛОЖЕНИЕ 28 (к подразделу 13.3.13)

ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ

ЭЛЕМЕНТОВ КАНАТНОЙ АРМИРОВКИ

Основные геометрические элементы и параметры канатной армировки

одного подъемного отделения показаны на рис. 13.

Маркшейдерской проверкой канатной армировки определяют: отклоне-

ния ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и фикса-

ции, отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств

подъемных сосудов, отклонения точек подвеса канатных проводников от

проектного положения, отклонение от вертикали осей систем канатных

проводников подъемных отделений, отклонения расстояний между осями

вспомогательных и канатных проводников от проектных.

Для проверки проектных значений ширины колеи S измеряют ширину

колеи направляющих устройств нижнего S'н верхнего S'в поясов сосуда

на нулевой площадке и с крыши сосуда, а также ширину колеи канатных

проводников на перекрытии копра S'' и натяжной раме S'''. Измерения

выполняют рулеткой или реечным координатометром.

Съемкой прицепных устройств на перекрытии копра находят координа-

ты точек подвеса канатных проводников в условной системе, за ось ор-

динат которой принимают ось главного вала многоканатной подъемной ма-

шины, а за ось абсцисс - ось подъема (рис. 14). В случае одноканатно-

го подъема за оси условной системы принимают оси подшкивной площадки.

Для определения положения точек фиксации канатных проводников на

натяжную раму передают координаты двумя шахтными отвесами либо канат-

ным проекциометром по двум канатным проводникам. Съемку канатных про-

водников на натяжной раме выполняют линейными измерениями относи-

тельно шахтных отвесов или канатных проводников (рис. 15), используе-

мых при измерениях проекциометром.

Профильную съемку вспомогательных проводников выполняют относи-

тельно отвесов аналогично съемке проводников жесткой армировки.

Отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств и

отклонения ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и

фиксации, а также отклонения вспомогательных проводников от проектно-

го положения находят из сравнения соответствующих величин, получен-

ных по результатам проверки, с их проектными значениями. Отклонения

точек подвеса канатных проводников от проектного положения вычисляют,

используя полученные по результатам съемки их фактические координаты.

Относительное отклонение от вертикали оси системы канатных про-

водников подъемного отделения определяют по формуле

2 2

v = 1/nL*кв.корень[(суммахфi - сумма хпi) + (суммауфi - суммаупi) ],

где хпi, упi, уфi и хфi - координаты точек фиксации канатных провод-

ников; n - число канатных проводников в подъемном отделении; L - дли-

на канатного проводника.

Книга 437, Глава 7, Раздел 29

ПРИЛОЖЕНИЕ 29 (к подразделу 14.2.1)

ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ

СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ

Требуется рассчитать ожидаемую погрешность смыкания встречных за-

боев при прохождении уклона с горизонта Н1 на горизонт Н2. Горизонт

Н1 ориентирован через вертикальный ствол шахты 1 глубиной 400 м, го-

ризонт Н2 - через вертикальный ствол шахты 2 глубиной 560 м. Ориенти-

рование производилось независимо дважды. На земной поверхности от

пункта Р к отвесам О1 и О2 (рис. 16) проложены двойные висячие ходи в

соответствии с требованиями, предъявляемыми к полигонометрии 1 разря-

да. Высоты пунктов определены нивелированием IV класса.

Ожидаемое место встречи забоев - точка К; ответственное направле-

ние: в плане Кх (перпендикулярное к оси уклона) и по высоте.

Допустимые расхождения встречных забоев: в плане 0,6 м, по высо-

те 0,3 м.

ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ

ПО ОТВЕТСТВЕННОМУ НАПРАВЛЕНИЮ В ПЛАНЕ

Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по от-

ветственному направлению в плане вычисляют по формуле

Мх*Мх = mxO1*mxO1 + mxO2*mxO2 + mxвш*mxвш + mxвп*mxвп +

+ mxSш*mxSш + mxSп*mxSп , (1)

где mxO1 и mxO2 - средние квадратические погрешности смыкания забоев

вследствие погрешностей ориентирования шахт 1 и 2; mxвш и mxвп -

средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погреш-

ностей измерения углов в полигонометрических ходах в шахте и на по-

верхности; mxSш и mxSп - средние квадратические погрешности смыкания

забоев вследствие измерения длин в полигонометрических ходах в шахте

и на поверхности.

Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие

погрешности ориентирования одной шахты определяют по формуле

mx0 = (1/p)*MO*Ry0, (2)

где МO - средняя квадратическая погрешность ориентирования; Ry0 -

проекция линии, соединяющей начальную точку хода с предполагаемой

точкой К встречи забоев, на направление Ку.

Для соблюдения требования п. 8.2.1 значение средней квадратичес-

кой погрешности ориентирования шахты не должно превышать 1'. Учиты-

вая, что ориентирование через каждый ствол будет выполнено дважды,

принимают

MO1 = MO2 = 60''/кв.кор.2 = 45''.

Величины RyО1 = О1О1' = 980 м для шахты 1 и Я RyО2 = О1О1' = 1990 м

для шахты 2 определяют графически (см. рис. 16)

По формуле (2) находят

45 * 980 45 * 1090

mxO1 = -------- = 0,21 м; mxO2 = --------- = 0,24 м;

206 265 206 265

Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие

погрешностей измерения углов в висячих полигонометрических ходах на

поверхности и в шахте при двукратном выполнении измерений определяют

по формуле

mxв*mxв = mв*mв/2p*p * сумма(Ryi*Ryi), (3)

где mв - средняя квадратическая погрешность измерения горизонтальных

углов; Ryi - проекция на ось д расстояния от последнего пункта хода

(точка К) до i-го пункта хода, м.

В соответствии с п. 8.1.6 среднюю квадратическую погрешность из-

мерения углов в подземных полигонометрических ходах принимают равной

20''; среднюю квадратическую погрешность измерения углов в полигоно-

метрических ходах 1 разряда на земной поверхности - 5''. Значение Ryi

определяют графически с плана. В данном примере для подземных полиго-

нометрических ходов сумма(Ryi*Ryi) = 2950*10000, кв.м, а для полиго-

нометрических ходов на земной поверхности сумма(Ryi*Ryi) = 353*10000,

кв.м.

Подставив эти величины в формулу (3), получают:

20*20*2950*10000

mxвш*mxвш = ---------------- = 0,1384 кв.м;

2*206265*206265

5*5*353*10000

mxвп*mxвп = --------------- = 0,0010 кв.м.

2*206265*206265

Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие

погрешностей измерения рулеткой длины сторон в подземном полигономет-

рическом ходе при двукратном выполнении работ определяют по формуле

м*м * сумма(Si*cosai*cosai)

mxSш*mxSш = --------------------------- + л*л*Lx*Lx, (4)

2

где м и л - коэффициенты случайного и систематического влияния при

линейных измерениях; Si - длина стороны полигонометрического хода; Lx

- проекция на ось Х замыкающей полигонометрического хода; ai - дирек-

ционный угол стороны полигонометрического хода.

Принимают м=0,001 и л=0,00005 (см. приложение 14). В данном при-

мере для подземных полигоноиетрических ходов получено

сумма(Si*cosai*cosai) = 1190 м. Проекции на ось Х замыкающих полиго-

нометрических ходов от стволов 1 и 2 к пункту К составляют 1'-К=920м,

1'-К=560 м. Используя формулу (4), получают:

mxSш*mxSш = 1/2* сумма(mSi*mSi*cosai*cosai), (5)

Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие

погрешностей измерения светодальномером длины сторон в полигонометри-

ческих ходах на земной поверхности при двукратном выполнении измере-

ний определяют по формуле

mxSп*mxSп = 1/2* сумма(mSi*mSi*cosai*cosai), (5)

где mSi - средняя квадратическая погрешность измерения светодальноме-

ром длины стороны полигонометрического хода.

Принимая mS=10 мм, по формуле (5) получают

202,0

mxSп*mxSп = --------- = 0,0001 кв.м.

2*1000000

По формуле (1) находят общую среднюю квадратическую погрешность

смыкания забоев в плане

Мх*Мх = 0,0441 + 0,0576 + 0,1384 + 0,0010 +

+ 0,0035 + 0,0001 = 0,2447 кв.м,

Мх =0,50 м.

Отсюда ожидаемая погрешность смыкания забоев составит

МОЖ = ЗМх = 1,50 м,

что превосходит установленный допуск.

Чтобы обеспечить смыкание забоев в пределах допустимого расхожде-

ния, целесообразно уменьшить влияние погрешностей угловых измерений,

разделяя подземные полигонометрические ходы на секции гиросторонами

(1-2), (18-19) и (I-II), (ХVI-ХV). От гиросторон (18-19) и (ХIV-ХV)

прокладывают висячие ходы до точки К встречи забоев. Угловую навязку

в каждой секции распределяют поровну на все углы. Тогда при двукрат-

ном выполнении работ общую среднюю квадратическую погрешность умыка-

ния забоев вычисляют по формуле

Мх*Мх = mxв,г1*mxв,г1 + mxв,г2*mxв,г2 + mxвп1*mxвп1 +

+ mxвп2*mxвп2 + mxSп*mxSп + mxSш*mxSш, (6)

где mxв,г - средние квадратические погрешности смыкания забоев вслед-

ствие погрешностей измерения углов и определения гиросторон в полиго-

нометрических ходах от отвесов 1 и 2 до точки mxвп - средние квадра-

тические погрешности положения подходных пунктов у стволов 1 и 2

вследствие погрешностей измерения углов на земной поверхности.

Значения mxв,г и mxвп вычисляют по формулам:

mxв,г*mxв,г = mвш*mвш/2p*p + [суммаDyi*Dyi + суммаRyi*Ryi] +

+ mаг*mаг/2p*p + (Dyн*Dyн + Dyk*Dyk),

где Dyi - проекция на ось у расстояний от центра тяжести хода, опи-

рающегося на гиростороны, до каждого из пунктов этого хода; Ryi -

проекция на ось у расстояния от каждого пункта висячего хода до точ-

ки К; Dyп - проекция на ось у расстояния от центра тяжести хода, опи-

рающегося на гиростороны, до начального пункта хода; (для шахты 1

проекция расстояния 2 - ЦТ1, для шахты 2 - II-ЦТ2); Dyk - то же до

точки К; Ryiп - проекция на ось y расстояния от каждого пункта хода

на поверхности до последнего пункта этого хода; maг - средняя квадра-

тическая погрешность определения дирекционного угла гиростороны.

Определяют координаты центра тяжести секций

хц.т = суммах/n; уц.т = суммау/n,

где х, у - координаты пунктов хода, опирающегося на гиростороны; n -

число пунктов хода.

Значение величины Dyi, Ryi, Dyн, Dyk находят графически (рис.16).

Для полигонометрических ходов в шахте от пункта 1 получено: сумма

(Dyi*Dyi) = 132*10000 кв.м; сумма(Ryi*Ryi) = 14*10000 кв.м; Dyн=185м;

Dyk=875 м, а для хода в шахте от пункта 1 эти величины соответ-

ственно равны: 67*10000 кв.м; 22*10000 кв.м, 175 м, 910 м. Среднюю

квадратическую погрешность определения дирекционных углов гиросторон

принимают равной 30''.

Пользуясь формулой (6), определяют среднюю квадратическую погреш-

ность смыкания забоев в плане:

20*20

Mx*Mx = --------------- {(132*10000+67*10000)+(14*10000+22*10000)}+

2*206265*206265

30*30

= --------------- {(185*185+175*175)+(875*875+910*910)}+

2*206265*206265

5*5

= --------------- (204*10000+80*10000)+0,0001+0,0035=0,0331 кв.м;

2*206265*206265

Мх = 0,18 м.

Ожидаемая погрешность будет равна

МОЖ = ЗМх = 3*0,18 = 0,54 м,

что не превышает допустимого расхождения забоев в плане.

ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ ПО ВЫСОТЕ

Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по высо-

те вычисляют по формуле

Mz*Mz = mhcт1*mhcт1 + mhcт2*mhcт2 + mhп*mhп + mhш1*mhш1 +

+ mhш2*mhш2 + mhт*mhт

где mhcт1 и mhcт2 - средние квадратические погрешности передачи вы-

сот через вертикальные стволы шахт 1 и 2; mhп, mhш1, mhш2 - средние

квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погрешностей

геометрического нивелирования на земной поверхности и в горных выра-

ботках; mhт - средняя квадратическая погрешность передачи высот три-