---

Отсюда по формуле (К.2) находим:

_дв =4,1 кВт для AVR серии SX;

^Рном.дв ^{= 5}’^{5 кВт} Д^ляAVRсеР^{ии мх}-

Поэтому ДЭС мощностью 60 кВ-А обеспечивает пуск двигателя лифта только при условии применения AVR серии MX;

необходимо вычислить возможность пуска двигателя насосного агрегата мощностью 55 кВт станции пожаротушения, параметры которого приведены в примере 1 в перечислении в), от автономной дизельной электростанции мощностью 150 кВ-А, питающая линия выполнена ка­белем ВВГ 4 х 185 длиной 150 м (выбрана по моменту для нормального падения напряжения 2,5 %). Кривые генератора для данного дизель-генератора з двумя наиболее распространенными сериями устройств AVR приведены на рисунке К.4.

, _z ■ 0Д9-100-7-0Д5

Расчет по формуле (К.3) дает значение AU_don%= = 5,25 % , то есть

380

А17% = 100 - 60 - 5 = 35 %. По кривым рисунка К.4 получаем два значения:

= 374 кВ • А для AVR серии SX;

S_{n de} = 464 кВ - А для AVR серии MX;

Отсюда по формуле (К.2) находим:

Р_{н(ш дв} - 45 кВт для AVR серии SX;

Р_{нол1 Эб} = 56 кВт для AVR серии MX.

Поэтому ДЭС мощностью 150 кВ-А обеспечит пуск двигателя лифта только при условии использования AVR серии MX.ПРИЛОЖЕНИЕ Л
(справочное)

РАСЧЕТ И ВЫБОР СИСТЕМ ШИНОПРОВОДОВ

Обозначения и требования к системам шинопроводов обозначены частью 2 ГОСТ 28668.1.

Л.1 Вычисление размещения трасс, возможных внешних влияний на выбор степени защиты оболочки шинопровода

Л. 1.1 Размещение распределительных линий системы шинопродов зависит от размещения нагрузки, а также от размещения источника питания. Защита нагрузки размещается в выводных блоках в точке отвода электрической энергии шинопровода.

Л.1.2 Степень защиты (IP) по ГОСТ 14254 определяется, исходя из условий возможных внешних влияний в помещениях, через которые проходит система шинопроводов. Как правило, для установки внутри зданий всегда достаточно степени защиты IP55.

Л. 1.3 Стойкость систем шинопроводов к высоким температурам, сопротивление распрос­транению пламени, выбор огнестойких закладок (противопожарных барьеров) при условии прохождения систем шинопроводов между помещениями с разными степенями огнестойкости определяется согласно действующим противопожарным требованиям.

Л. 1.4 Проектирование трасс при горизонтальной или при вертикальной прокладке систем шинопроводов выполняется с учетом рекомендаций изготовителя относительно минимальных расстояний от шинопровода к несущим, ограждающим конструкциям и рекомендованным узлам крепления.

Л. 1.5 В случае, когда длина единичных прямых участков систем шинопроводов составляет более 35-40 м (или когда система шинопроводов проходит через расширительный шов, либо когда шинопровод проходит через расширительный шов двух примыкающих зданий), необходимо предусмотреть термокомпенсационные секции и соответствующие средства для жесткого креп­ления шинопровода. Концы и, в некоторых случаях, центры участков линии должны быть жестко закреплены для того, чтоб направить расширение в сторону термокомпенсирующих секций. Тип, размещение компенсационных секций и узлов жесткого крепления выбирается по требованиям (рекомендациям) изготовителя системы шинопроводов. . _#

Л.2 Определение расчетного тока и выбор номинального тока системы шинопроводов

Л.2.1 Расчетный ток на каждый этаж I_NB , А (который также определяет номинальный ток разветвительных коробок системы шинопроводов), рассчитывается по формуле: где Р_см - расчетная мощность каждого этажа, кВт;

U_e - номинальное рабочее напряжение, В;

coscp - коэффициент мощности.

Расчетная мощность каждого этажа Р_см, кВт, вычисляется по формуле:

^Рсм =^Рос +Рроз +^рсил ’ (Л-²)

где Р_ос - расчетная мощность осветительной нагрузки согласно 3.20 данных Норм, кВт;

Рр₀₃ - расчетная мощность линий питания розеток согласно 3.23 или Г. 1.1 приложения Г данных Норм (в случае, когда большинство потребителей получают питание от розеточной сети - компьютерное напряжение), кВт;

Р_сил - расчетная мощность силового оборудования согласно 3.25 данных Норм, кВт.

Л.2.2 Расчетный ток системы шинопроводов 1[_} , А, рассчитывается по формуле: N

СЛ.З)

І=1

где К - коэффициент одновременности , вычисляется по таблице Л.1; N - количество цепей (этажей).

Таблица Л.1 - Коэффициент одновременности К

Л.2.3 Номинальный ток системы шинопроводов 1_п, А, рассчитывается по формуле:

I„>k_t-I_b, (Л.4)

где k_t - коэффициент снижения номинала в зависимости от температуры окружающей среды (вычисляется по данным изготовителя) и принимается как наиболее близкое значение из номинального ряда токов каталога изготовителя.

Примечание 1. Важно учитывать, что у разных изготовителей k_t = 1 при разных температурах, которые могут отличаться на десять и больше процентов.

Примечание 2< У некоторых изготовителей систем шинопроводов также необходимо уточнять раз­мещение системы шинопроводов при горизотальной прокладке (плашмя или на ребро), поскольку при размещении плашмя необходимо вводить коэффициент снижении нагрузки 0,9.

Примечание 3. При большой удельной частице нелинейной нагрузки необходимо учитывать третьи гармоники тока, которые могут привести к значительной перегрузке проводников нейтрали. В данном случае, зная среднеквадратичный ток напряжения, который включает гармоники, 1_Ь , и в зависимости от коэффициента искривления синусоидальности тока THD следует выбирать номинальный ток системы шинопроводов согласно таблице Л.2.

Таблица Л.2

Пример

Дано: административное здание - 21 этаж (площадь этажа 800 м²) (рисунок Л.1^:); Р_ос- 12 кВт/этаж; Рр₀₃= 28 кВт/этаж; Р_сил= 600 кВт (на все здание, 21-й этаж); U_e = 400 В, доля компьютерной нагрузки больше 30 % с THD «25%, coscp = 0,9; К = 0,5; k_t =1.

Рисунок Л.1

Расчетный ток этажей с 1-го по 20-й :

=64,15 А.

-10³

'3-400-0,9

Расчетный ток 21-го этажа:

Р

•10

³ =1082 А.

600
л/З-400-0,8

асчетный ток системы шинопроводов:

4 = 0,5-(20-64,15 + 1082) = 1183 А.

С учетом большой удельной доли нелинейной нагрузки принимаем номинальный ток сис­темы шинопроводов 1600 А.

Л.З Проверка на допустимое падение напряжения

Л.3.1 Расчет величини падения напряжения А17, В, в системе шинопроводов выполняется по формуле:

Ди=а-л/3-1-/-(Лсо8ф +Xsinq>) • 10³, (Л.5)

где I - расчетный ток нагрузки, А;

I - длина системы шинопроводов, м;

а - коэффициент распределения тока;

R - омическое сопротивление jR_p мкОм/м (согласно данным изготовителя);

X - индуктивное сопротивление мкОм/м (согласно данным изготовителя);

cos ср - коэффициент мощности.

Указанный в формуле для расчета падения напряжения коэффициент зависит от распре­деления тока по системе шинопроводов и определяется согласно таблице Л.З.

Полученное значение падения напряжения на системе шинопроводов необходимо учитывать в расчете падения напряжения от источника питания к конечному потребителю (с учетом других возможных элементов распределительной сети) так, чтобы результирующее падение напряжения не превышало значений, регламентированных ГОСТ 13109.

Таблица Л.З

Л.4 Защита от перенапряжения и короткого замыкания

Л.4.1 Системы шинопроводов должны иметь защиту от перегрузки и короткого замыкания. В качестве аппаратов защиты могут применяться предохранители или силовые автоматические выключатели. Выбор вида аппарата защиты выполняется по величине ожидаемых токов короткого замыкания, требованиям селективности или функциям управления и сигнализации.

Л.4.2 Для защиты от перегрузок выбранная система шинопроводов должна удовлетворять следующее условие:

І_ь<к_ґ1_и-<1„, (Л.6)

где - расчетный ток системы шинопроводов, А;

1_и - выбранная токовая вставка аппарата защиты, А;

1_п - номинальный рабочий ток системы шинопроводов, А;

Kf - коэффициент, который учитывает тип аппарата защиты (Kj=1,1 - для предохранителей;

Kj =1 - для автоматических выключателей)

Л.4.3 Для защиты от тока короткого замыкания выбранная система шинопроводов должна соответствовать следующему условию:

I_JC<Z_W<I_C„, (Л.7)

где I_sc - ожидаемый ток КЗ в месте установления апарата защиты;

I_cw- номинальный ток КЗ распределительной системы шинопроводов;

1_си - номинальная наибольшая предельная способность апарата защиты отключаться

.ПРИЛОЖЕНИЕ М
(справочное)

РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНО-ДОПУСТИМОЙ КОНЦЕНТРАЦИИ ЭЛЕГАЗА
В ПОМЕЩЕНИИ

Расчет концентрации элегазаа в помещении выполняется по методике, которая приведена в техническом отчете МЭК 1634 с учетом РД - 16.066.

В соответствии с 2.15 этих Норм расчет проводим для двух случаев:

• естественная утечка элегаза в помещение в результате нормальной эксплуатации оборудо­вания;

• утечка элегаза в помещение в результате аварии ячейки КРУЭ.

В обоих случаях расчет проводится с учетом того, что помещение, в котором установлено элегазовое оборудование, полностью изолировано от окрущающей среды, то есть вентиляция в нем отсутствует.

М.1 Расчет концентрации элегаза в помещении в результате естественной утечки при нормальной эксплуатации оборудования

Количество элегаза, м³, которое находится в середине оборудования, приведено к атмосфер­ным условиям и рассчитывается по формуле:

V_M=^-(1+P)-N, (М.1)

где V_o6n- количество элегаза в одном комплектном распределительном приборе или ячейке, м³;

Р - давление элегаза в одном комплектном распределительном устройстве или ячейке, бар; N - количество комплектных распределительных устройств или ячеек в помещении, шт.

Масса элегаза, г, рассчитанного по формуле (М.1):

М_эл=У_эл.р, (М.2)

где р - плотность элегаза при 20 °С и атмосферном давлении 6140 г/м³;

Масса элегаза, которая образуется в результате естественной утечки в изолированное поме­щение, мг, за год:

(М.З) где т| - нормированная естественная годовая утечка элегаза, %.

Концентрация элегаза, которая образуется в результате естественной утечки в изолированное помещение за год, мг/м³:

^лQs^M_3ji20d/V_n0M, (М.4)

где V_n0M - объем помещения, м³.

Пример 1

Дано: помещение, где установлено оборудование КРУЭ, имеет размеры (длина х ширина х вы­сота) 1,7 м х 2,7 м х 3 м. В помещении установлено две малогабаритные КРУЭ. Объем элегаза в одном комплектном распределительном устройстве составляет 286 л при давлении 0,2 бар. Нор­мированная естественная годовая утечка элегаза составляет 0,1 % за год.

Объем помещения:

V_noM =1,7-2,7-3=13,77 м³.

Количество элегаза, м³, которое находится внутри оборудования, приведено к атмосферным условиям:

=0,286-(1+0,2)-2 =0,6864м³.

Масса элегаза составит:

М_эл =0,6864-6140 = 4214 г.Масса элегаза, которая образуется в результате естественной утечки в изолированное поме­щение за год:

^Мэл.год = 4214-0,1-10 = 4214 мг.

Концентрация элегаза, которая образуется в результате естественной утечки в изолированное помещение за год:

Q_37l“ — = 306 мт/м³.

13,77

То есть, согласно 2.15 этих Норм концентрация элегаза, которая образуется в результате естественной утечки в полностью изолированное помещение, не превышает ПДК = 5000 мг/м³.