Будинки та споруди. Захисні споруди цивільної оборони

| -3 | | | | | | | | | | |

|Е х 10 | | | | | | | | | | |

С.43 ДБН В.2.2-5-97

Матеріали та їх розрахунковi характеристики

Бетон

4.6 Для збiрних i монолiтних бетонних i залiзобетонних кон-

струкцiй сховищ повинен прийматися важкий бетон середньої щiльнос-

тi бiльше 2000 кг/м3 класу не нижче В 15, а для колон i ригелiв -

не нижче В 22,5.

Бетоннi блоки для стiн заввишки 2,4 м слiд передбачати класу

не нижче В 12,5. Розчин для замурування швів збiрних залiзобетон-

них конструкцiй приймати класу не нижче В 12,5, а для кладки стiн

- не нижче М 50.

4.7 При розрахунках конструкцiй захисних споруд на еквiва-

лентнi статичнi навантаження нормативний опір бетону осьовому сти-

ску призм (призмова мiцнiсть) R та опiр осьовому розтягу R

b bt

приймаються у вiдповiдностi з вимогами СНіП 2.03.01-84 з проекту-

вання бетонних та залiзобетонних конструкцій. При цьому коефiцiєн-

ти безпеки по бетону при стиску Y та розтягу Y дорiвнюють:

bc bt

Y = 1,3 та Y = 1,5 (СНіП 2.03.01-84, таблиця 11).

bc bt

4.8 Розрахунковi динамiчнi опори бетону у проектованих кон-

струкцiях захисних споруд слiд приймати рівними розрахунковим опо-

рам бетону при розрахунку на еквiвалентнi статичнi навантаження

відповідно до таблицi 19, помноженим на коефiцiєнт динамiчного

змiцнення бетону, що дорiвнює:

д

- при розрахунку за граничним станом першої групи Y = 1,2;

b

д

- при розрахунку за граничним станом другої групи Y = 1,3.

b

4.9 Розрахунковi опори бетону, вказанi у таблицi 19, слiд

множити на коефiцiєнти умов роботи, які приймаються за таблицею 20.

Таблиця 20

С.44 ДБН В.2.2-5-97

Продовження табл. 20

4.10 Розрахунковий динамiчний опiр бетону зрiзу слiд приймати

рiвним розрахунковому опору бетону осьовому стиску (призмова мiц-

нiсть) R вiдповiдно до таблицi 19, помноженому на коефiцiєнт

b

0,25.

Арматура

4.11 Вибiр арматурних сталей для залiзобетонних конструкцiй

сховищ повинен провадитись з урахування вимог СНіП 2.03.01-84 на

проектування бетонних та залiзобетонних конструкцiй та згiдно з

таблицею 21 цих норм.

Для закладних деталей та з'єднувальних накладок повинна зас-

тосовуватись прокатна вуглецева сталь класу С38/23 вiдповiдно до

норм на проектування сталевих конструкцiй. При цьому коефiцiєнт

зміцнення сталi слiд приймати Y = 1,4 i коефiцiєнт умов роботи

s3

Y = 1,1.

s1

С.45 ДБН В.2.2-5-97

Таблиця 21

4.12 При розрахунку залiзобетонних конструкцiй сховищ на ек-

вiвалентнi статичнi навантаження (за граничним станом першої гру-

пи) розрахунковi опори робочої стержньової гарячекатаної арматури

класiв А-I, А-II i А-III, яка призначається для перерiзiв елемен-

тiв, слiд приймати чисельно рiвними нормативним опорам арматурних

сталей вiдповiдно до норм з проектування бетонних та залiзобетон-

них конструкцiй, з урахуванням коефiцiєнта надiйностi по арматурi

Y , рiвного 1. Розрахунковий опір арматурної сталi класу А-IY та

s

дротяної арматури класу Вр-I визначається за нормативним опором

урахуванням коефiцiєнта надiйностi по арматурi Y , рiвного 1,1.

s

д д д

4.13 Розрахунковi динамiчнi опори арматури R , R , R

s sw sc

слід визначати за розрахунковими опорами, вказаними в таблицi 22

(СнiП 2.03.01-84, стор. 25), помноженими на коефiцiєнти динамiч-

ного змiцнення арматурної сталi, якi наведені у таблицях 23, 29

(СнiП 2.03.01-84, сторiнки 25 та 28).

Розрахунковi опори арматури класiв А-I, А-II та А-III за та-

блицею 22 при розрахунку конструкцій на вигин слiд множити на

коефiцiєнт умов роботи Y , що дорiвнює 1,0.

s4

Розрахунок залiзобетонних елементiв

4.14 Розрахунок залiзобетонних елементiв укриттiв повинен ви-

конуватись згiдно зi СнiП 2.03.01-84.

4.15 При використаннi у захисних спорудах попередньо напру-

жених залiзобетонних конструкцій граничне зусилля, яке вiдповiдає

розрахунковим динамiчним характеристикам матерiалiв при розрахунку

на еквiвалентнi статичнi навантаження, повинно мати величину, яка

викликає виникнення трiщин в укриттях, бiльше на 25%.

С.46 ДБН В.2.2-5-97

У попередньо напружених конструкцiях, якi використовуються

для сховищ, не дозволяється використовувати арматуру, для якої вi-

дносне подовження при розривi менше 4%. Попередньо напружені

конструкцiї, у яких арматура не має зчеплення з бетоном, викорис-

товувати в укриттях не допускається.

Позацентрово стиснутi та згинальнi елементи

4.16 Розрахунок позацентрово стиснутих та згинальних елемен-

тiв на дiю стискальної поздовжньої сили провадиться вiдповiдно до

вимог СНіП 2.03.01-84.

4.17 Розрахунок з мiцностi перерiзiв згинальних елементiв,

похилих до поздовжньої осi елемемента, виконується згiдно зi СНіП

2.03.01-84.

4.18 Використання згинальних елементiв без поперечної армату-

ри у конструкцiях сховищ не допускається.

У протирадiацiйних укриттях елементи без поперечної арматури

слiд розраховувати вiдповiдно до вимог норм з проектування бетонних

i залiзобетонних конструкцiй згiдно зi СНіП 2.03.01-84 з урахуван-

ням додаткових навантажень.

4.19 Розрахунок на продавлювання виконується згiдно зi СНіП

2.03.01-84.

4.20 При встановленнi значення F продавлюючої сили у межах

пiрамiди продавлювання поперечної арматури розрахунок повинен про-

вадитись за умов:

(19

д

F <= R х А , т.с.; ( 19 )

sw sw

д

F < = 1,4 R х U х h , т.с., ( 20 )

bt m o

де А - сумарна площа перерiзу поперечної арматури, яка

sw перетинає боковi поверхнi пiраміди

продавлювання;

д

R - розрахунковий динамiчний опiр поперечної арматури;

sw

U - середнє арифметичне значення величини верхньої та

m нижньої основ пiрамiди, яка утворилася при про-

давлюванні у межах робочої висоти перерiзу h ,

o

cм.

Вказані вимоги розповсюджуються на плити завтовшки не менше

20 см, а також на стрiчковi та стовпчасті фундаменти, у пазах яких

замуровуються збiрнi стiновi панелi та колони.

С.47 ДБН В.2.2-5-97

При цьому розрахунок на продавлювання слiд вести виходячи з

можливостi продавлювання залiзобетону, розташованого нижче дна

стаканного або паза стрiчкового фундаменту.

Поперечна арматура, яка встановлюється у плитних елементах у

зонi продавлювання, повинна мати достатнє анкерування на кiнцях.

Крiм того, повинна бути забезпечена передача поперечного зусилля з

поздовжньої арматури на хомути. Ширина зони встановлення хомутiв

повинна бути не менше 1,5 висоти перерізу.

4.21 Розрахунок на сколювання виконується за СНіП 2.03.01-84.

Нерозрiзнi збiрно-монолiтнi згинальні конструкцiї над монолiтними

опорами повиннi бути перевiренi розрахунком на сколювальнi напру-

ження, якi виникають на поверхнi контакту матерiалiв, за формулою

Q

t = ---------- , МПа (кгс/см2). ( 21 )

0,9 bh

o

Граничне значення цих напружень знаходиться з виразу

д

t = 0,25 R х w, МПа ( кгс/см2) ( 22 )

max b

де Q - поперечна сила у перерiзу елемента, що

розглядається, 10 (т.с.);

w - коефiцiєнт, що враховує ступiнь шорсткостi поверхнi

збiрного елемента згiдно з таблицею 22.

Таблиця 22

-------------------------------------------------------------------

|Характеристика шорсткостi поверхнi | Значення коефiцiєнта W |

| бетону | |

С.48 ДБН В.2.2-5-97

Коли t < t то слiд передбачати випуски поперечної арматури

max

із збiрного елемента у шар монолітного бетону нормально до повер-

хнi i в кiлькостi, яка визначається розрахунком на поперечну силу.

5 РОЗРАХУНОК СХОВИЩ З КАМ'ЯНИХ ТА IНШИХ МАТЕРIАЛIВ, ОСНОВ

І ФУНДАМЕНТIВ З ПАЛЬ

Розрахунок сховищ з камяних та iнших матерiалiв

5.1 У кам'яних та армокам'яних конструкцiях слiд застосову-

вати матерiали з проектними марками за міцністю на стиск не нижче:

цегла - М 100, бутовий камiнь - М 150, розчин для кладки - М 50.

5.2 Розрахунковi динамiчнi опори кладки з кам'яних матерiалiв

у конструкцiях слiд приймати такими, що дорiвнюють опорам згiдно з

нормами на проектування кам'яних та армокам'яних конструкцій, пом-

ноженим на коефiцiєнт динамiчного змiцнення К = 1,2 (СНіП

у

ІІ-22-81).

5.3 Розрахунковi динамiчнi опори для листового та профiльно-

го прокату у конструкцiях слiд приймати такими, що дорiвнюють роз-

рахунковим опорам згiдно з нормами на проектування сталевих конст-

рукцій, помноженим на коефiцiєнт К = 1,4 та коефiцiєнт умов ро-

у

боти m = 1,1.

При розрахунку зварних з'єднань сталевих конструкцiй

коефiцiєнт динамiчного змiцнення К слiд приймати рiвним 1.

у

5.4 Розрахунковi динамiчнi опори для деревини, яка

використовується у конструкцiях, слiд приймати такими, що дорiвню-

ють розрахунковим опорам згiдно з нормами на проектування де-

рев'яних конструкцiй, помноженим на коефiцiєнт динамiчного змiцне-

ння К = 1,4.

у

5.5 Розрахунок елементiв кам'яних та армокам'яних конструкцiй

слiд проводити за граничними станами першої групи у вiдповiдностi

з вимогами норм з проектування кам'яних та армокам'яних конструк-

цiй (СНіП ІІ-22-81).

Розрахунок стiн з кам'яних матерiалiв при е <= 0,7 у проводи-

о

ться без перевiрки розтягнутої зони на розкриття трiщин. При цьому

найбiльша величина ексцентриситету е за розрахунком несучої

о

спроможностi повинна задовольняти умови при розрахунку вiдповiдно:

- граничного стану першої групи е < = 0,95у;

о

- другої групи е < = 0,8у,

o

де у - вiдстань вiд центра тяжiння перерiзу елемента до краю

перерiзу у бiк ексцентриситету, см.

При забезпеченнi сумiсної роботи кам'яної кладки та залiзо-

бетону розрахунок конструкцiй слід проводити за методикою, яка на-

ведена у додатку 11.

С.49 ДБН В.2.2-5-97

Розрахунок основ та фундаментiв

5.6 Розрахунок основ сховищ повинен проводитись у вiдповiдно-

стi з вимогами норм з проектування основ будинкiв та споруд (СНіП

2.02.01-83).

Розрахунок основ сховищ, складених iз скельних грунтiв, а

також водонасичених глинистих та заторфованих грунтiв, проводиться

за несучою спроможнiстю на основне i на особливе сполучення наван-

тажень. При цьому розрахунковi опори основ iз скельних грунтiв

слiд приймати рiвними тимчасовим опорам зразкiв скельного грунту на

одновiсний стиск у водонасиченому станi, помноженими коефiцiєнт

динамiчного змiцнення К = 1,3.

у

Розрахунок основ, якi складенi нескельними грунтами, прово-

диться по деформацiях на основі сполучення навантажень. При цьому

вiдношення площi фундаментiв в планi пiд стiнами та колонами до