коефіцiєнтом динамiчностi К , що дорiвнює 1;
д
- для стiн, розташованих нижче рiвня грунтових вод (схема е),
та необвалованих стiн (схема д, з, и), - рiвним динамiчному
навантаженню, яке визначається за 3.7 й 3.9 цих норм, пом-
ноженому на коефiцiєнт динамiчностi К = 1,7, для кам'яних
д
стiн без поздовжньої арматури К = 2.
д
3.21 Вертикальне еквiвалентне статичне навантаження на
стрiчковi та окремо розташованi фундаменти слiд приймати рiвним
динамiчному навантаженню, яке визначається згiдно з 3.11 цих норм
помноженому на коефiцiєнт динамiчностi К , визначений згiдно з та-
д
бицею 15.
С.35 ДБН В.2.2-5-97
При розрахунку суцiльних фундаментних плит вертикальне еквi-
валентне статичне навантаженняд приймати рiвним динамiчному нава-
нтаженню, яке визначається за 3.10 цих норм, помноженому на коефі-
цієнт динамiчностi К , який приймається згiдно з таблицею 17.
д
Таблиця 17
-------------------------------------------------------------------
|Умови розмiщення фундаментної | Коефiцiєнт К для сховищ |
| плити | д |
| |---------------------------------|
| | вбудованих | окремо розташо- |
| | | ваних |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. На нескельних грунтах при | | |
| розрахунку за граничним | | |
| станом першої групи | 1 | 1 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. На водонасичених грунтах при| | |
| розрахунку за граничним | | |
| станом другої групи | 1,2 | 1,2 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. На скельних грунтах | 1 | 1 |
-------------------------------------------------------------------
3.22 Оголовки аварiйних виходiв, пiднесених над поверхнею
землi, слiд розраховувати на горизонтальне еквiвалентне статичне
навантаження, яке дорiвнює тиску у фронтi ударної хвилi ДР, помно-
женому на коефiцiєнт динамiчностi К = 2.
д
При розрахунку оголовкiв на зсув та перекидання динамiчне на-
вантаження слiд приймати рiвним
- на стiну, повернуту до вибуху, - за формулою (5);
- на тильну стiну - 1,3 ДР;
- на покриття та боковi стiни - 1,25 ДР.
3.23 Еквівалентне статичне навантаження на зовнiшнi стiни у
мiсцях розташування входiв, на стiни тамбурів-шлюзів i тамбурiв,
на огороджувальнi конструкцiї аварiйних виходiв та захисно-герме-
тичнi двері слід приймати рiвним динамiчному навантаженню, яке
визначається згiдно з 3.12, 3.13, 3.14, 3.15 (цих норм помноженому
на коефiцiєнт динамiчностi К згiдно з таблицею 18.
д
Для огороджувальних конструкцiй аварiйних виходiв наскрiзного
та тупикового типiв коефiцiєнт динамічності слiд приймати К = 1,3.
д
С.36 ДБН В.2.2-5-97
Таблиця 18
-------------------------------------------------------------------
| | Коефіцієнт динамічності К для |
| | д |
| | елементів входу |
| ВХОДИ |-------------------------------------------|
| | стін в | стін | стін | захисно- |
| | місцях | тамбурів-| тамбурів| герметич-|
| | прими- | шлюзів | | них |
| | кання | | | дверей |
| | входів | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. З підвалів не за- | | | | |
| хищених вiд удар- | | | | |
| ної хвилі, та з | | | | |
| приміщень першого | | | | |
| поверху з площею | | | | |
| отворів менше 10% | 1,2 | 1,2 | 1 | 1,3 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. Наскрізний з пере-| | | | |
| критою дiлянкою | | | | |
| проти вхідного от-| | | | |
| вору | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. З приміщень першо-| 1,2 | 1,2 | 1 | 1,3 |
| го поверху у схо- | ------ | ----- | ----- | ------ |
| вище | 1,6 | 1,3 | 1 | 1,7 |
|-----------------------------------------------------------------|
|4.Із сходових кліток | 1,4 | 1,2 | 1 | 1,5 |
| при входi у сходову| ----- | ----- | ----- | ----- |
| клітку з вулиці | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|5.Із сховищ кліток з | | | | |
| площею отворів мен-| | | | |
| ше 10% при вході у | 1,4 | 1,2 | 1 | 1,5 |
| сходову клітку з | | | | |
| вулиці | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|6.Тупиковий без ого- | | | | |
| ловка або з легким | | | | |
| (що руйнується) | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
| павільйоном | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|7.У піднесених над | | | | |
| поверхнею відкритих| | | | |
| зовнішніх стінах, а| 1,6 | 1,3 | 1 | 1,7 |
| також вхід з апаре-| | | | |
| ллю | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|8.Аварійний вихiд з | | | | |
| вертикальною шахтою| 1,7 | - | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|Примітка. Над рискою наведенi данi для елементiв входiв у |
|примiщення першого поверху та сходовi клітки з площею отворiв вiд|
|10 до 50%, пiд рискою - з площею отворiв бiльше 50%, а також для |
|елементів входів до приміщень з легкоруйнiвними конструкцiями. |
-------------------------------------------------------------------
С.37 ДБН В.2.2-5-97
3.24 Закладні деталi для закрiплення дверей i вiконниць пови-
ннi розраховуватися на еквiвалентне статичне навантаження, прикла-
дене перпендикулярно до площини стiни та спрямоване у бiк, проти-
лежний дії хвилi. Величину цього еквiвалентного статичного наван-
таження слiд приймати для сховищ ІІ та ІІІ класiв 0,025 МПа
(0,25 кгс/см2), для сховищ IV класу - 0,015 МПа (0,15 кгс/см2).
Внутрішні стіни розширювальних камер, розташованих за проти-
вибуховими пристроями, повиннi розраховуватись на еквiвалентне
статичне навантаження, що дорiвнює 0,02 МПа (0,2 кгс/см2 ), неза-
лежно класу сховища.
3.25 Стіни вiдкритих дiлянок та пiдхiднi тунелi входiв на
дiю динамiчного навантаження не розраховуються, вони перевiряються
розрахунком на дiю експлуатацiйного навантаження та навантаження
від ваги грунту.
Зроблені у входах наскрiзного типу перекриття слiд розрахову-
вати на навантаження, прикладене знизу та яке дорiвнює значенню ти-
ску у фронтi ударної хвилi, помноженому на коефiцiєнт 0,2. Крiм
того, перекриття слід перевiряти розрахунком на навантаження вiд
зруйнувань вище розташованих конструкцій, яке дорівнює 0,03 МПа
(0,3 кг/см2).
3.26 Тунелi аварiйних виходiв та входiв, сумiщених з аварiй-
ними виходами, на дiлянках вiд гирла до захисно-герметичних дверей
(вiконниця) або противибухового пристрою слiд розраховувати на
два випадки:
- навантаження тiльки зовнi;
- результуюче - навантаження зовнi та зсередини.
Величини еквiвалентних статичних навантажень зовнi визначаю-
ться за 3.16-3.20, а зсередини - за 3.22 цих норм. При цьому для
тунелiв, розташованих у грунтi, необхiдно враховувати пасивний
опір грунту.
3.27 Еквiвалентне статичне навантаження на конструкцiї ПРУ
слiд приймати згiдно з додатком 1.
4 РОЗРАХУНОК БЕТОННИХ I ЗАЛIЗОБЕТОННИХ КОНСТРУКЦIЙ
4.1 Розрахунок бетоних i залiзобетонних конструкцiй сховищ
слiд проводити вiдповiдно до вимог СНіП 2.03.01-84, основних поло-
жень проектування будiвельних конструкцiй i основ, а також СНіП
2.01.07-85 "Навантаження та вплив" та цих норм.
Характеристика граничних станiв
4.2 Розрахунок конструкцiй сховищ на силовi впливи прово-
диться за методом граничних станiв за втратою несучої спроможностi
(граничний стан першої групи) i повинен забезпечувати вiд:
- руйнування окремих елементiв конструкцiй у найбiльш
напружених перерiзах;
- втрати стiйкостi форми окремими елементами конструкцiй;
- руйнування конструкцiй при сумiснiй дiї силових факторiв
та несприятливих впливiв зовнiшнього середовища.
4.3 Розрахунок несучих конструкцiй захисних споруд повинен
виконуватись з урахуванням пружно-пластичних властивостей матерiа-
лiв - граничний стан першої групи (СНіП 2.03.01-84, п. 1.10).
С.38 ДБН В.2.2-5-97
Граничний стан конструкцiй першої групи в пружно-пластичнiй
стадiї характеризується початком руйнування бетону стиснутої зони
у найбiльш напружених перерiзах, розтягнута арматура при цьому
перебуває у стадiї розвитку непружних (пластичних) деформацiй.
Допускається виникнення залишкових перемiщень та наявнiсть у бето-
нi розтягнутої зони розкриття трiщин. За граничним станом першої
групи розраховуються елементи основних несучих i огороджувальних
конструкцiй сховищ, тунелi аварiйних виходiв.
Граничний стан конструкцiй другої групи за пружною стадiєю
роботи арматури характеризується досягненням у розтягнутiй армату-
рi напружень, якi дорiвнюють розрахунковому динамiчному опору ар-
матури, при цьому напруження у бетонi стиснутої зони, як правило,
менше розрахункового динамiчного призмового опору бетону.
Розрахунок залiзобетонних конструкцiй за граничним станом
другої групи забезпечує вiдсутнiсть у них залишкових деформацiй.
За граничним станом другої групи слiд розраховувати конструкцiї
сховищ, розташованих у водонасиченому грунтi.
4.4 Граничний стан першої та другої груп шарнiрно обпертих
згинальних та позацентрово стиснутих елементiв нормується величи-
ною К, що дорiвнює вiдношенню прогину (перемiщення) конструкцiї,
який досягає до моменту f , граничного стану f до величини пруж-
i max
ного прогину (перемiщення конструкцiї f , при якому напруження в
o
арматурi разтягнутої зони досягає значення розрахункових динамiч-
них опорiв.
Для елементiв, якi розраховуються за граничним станом першої
групи, слiд приймати К = 3 та додержуватись умови f < f ,
i max
а для елементiв, якi розраховуються за граничним станом другої
групи,- К = 1 та додержуватись умови f < f .
i o
Величини прогинiв конструкцiй визначаються:
а) пружний прогин згинальних елементiв f , при якому напру-
о
д
ження у стиснутiй зонi досягає значень R , - за формулою
s
д д 2
R 0,003М SI
s р o
f = ( ----- + ------------ ) ------ , см; (10)
o д
Е М h
s max o
б) граничний прогин f , при якому починається роздрiбнення
max
бетону на верхнiй гранi стиснутої зони балочних елементiв, - за
форомулою
д
0,003 0,75 R
s 2
f = --------- ----------- SI см; (11)
max д o'
h ( м-м') R
o s
С.39 ДБН В.2.2-5-97
'
в) граничний вигин f , при якому починається руйнування
max
стиснутої зони позацентрово стиснутих елементiв, - за формулою
д
0,003 х 0,75 R b
' s 2
f = ------------------------ SI , см (12)
max д д ' o
N + R A - S A
s s sc sc
д
де R , R - розрахунковий динамiчний опiр арматури розтягу
s sc
(стиску), МПа (кгс/см2);
д
R - розрахункова динамiчна призмова мiцнiсть бетону,
b МПа (кгс/см2);
Е - модуль пружностi арматури, МПа (кгс/см2 );
s
'
A , А - площi розтягнутої (стиснутої) арматури, см2;
s sc
'
м , м - коефiцiєнти армування перерiзу розтягнутої
(стиснутої) арматури;
'
а - вiдстань вiд рiвнодiючої зусилля у стиснутiй
арматурi до ближньої гранi перерiзу, см;
h - робоча висота перерiзу, см;
o
l - розрахункова довжина елементiв, см;
o
b - ширина прямокутного перерiзу, см;
N - поздовжнє стиснуте зусилля, Н (кгс);
S - коефiцiєнт, який залежить вiд схеми завантажен-
ня елементiв та умов на опорах, що приийма-
ється згiдно з додатком 5;
д
М - згинальний момент, при якому напруження в арма-
р д
турi досягає R , який визначається за формулою
s
д д д ' д д '
М = А R (h - 0,5 х ) + А х R (0,5 х - а ), (IЗ)
max s s o s sc
С.40 ДБН В.2.2-5-97
д
A х R
д s s
де х = ---------- ;
д
b х R
b
д
М - максимальний згинальний момент 10 Нм (кгс-м), який
max сприймається нормальним перерiзом за умови
д д
Z = Z
R
i визначається для прямокутного перерiзу за вира-
зом
д 2 д
зом М х = 0,5Ьh R , 10, Н7м (кгс/м).
max о b
4.5 Граничний стан першої групи елементiв з затисненими опо-
рами або нерозрiзних згинальних та позацентрово стиснутих елемен-
тiв нормується величиною кута розкриття трiщин у шарнiрi
пластичності,яка визначається за формулою
0,003
Ф = 0,035 + --------- . (14)
imax Z
д
д д
При Z < 0,02 Ф Ф приймається рiвним 0,2 рад.,
іmax
д
де Z - вiдносна висота стиснутої зони бетону, яка визна-
чається за формулами:
для згинальних елементiв
д
R
д s (15)
Z = м --------- ;
д
R
b
для позацентрово стиснутих елементiв
д
R N
д s (16)
Z = м --------- + ---------
N д д
R bh R
b o b
С.41 ДБН В.2.2-5-97
м - коефiцiєнт армування перерiзу розтягнутої зони, який
визначається за формулою
A
s
м = -------- ( 17 )
bh
o
Мiцнiсть елемента при роботi його у пружно-пластичнiй стадiї
(граничний стан першої групи) забезпечується за умови
Ф < = Ф
i imax ( 18 )
де Ф - величина кута розкриття трiщин у шарнiрi пластич-
imax ностi вiд розрахункового навантаження із
врахуванням коефiцiєнта динамiчностi з перемiщення.
С.42 ДБН В.2.2-5-97
Таблиця 19
--------------------------------------------------------------------------------------------------------
| Вплив на опiр |Розрахунковий опiр бетону та початковi модулi пружностi при класi бетону |
| | за мiцнiстю на стиск, МПа (кгс/см2) |
| |-----------------------------------------------------------------------------|
| | В15 | В20 | В25 | ВЗО | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В6О |
|------------------------------------------------------------------------------------------------------|
|Стиск осьовий | 8,5 | 11,5 | 14,5 | 17,5 | 19,5 | 22,0 | 25,0 | 27,5 | 30,0 |33,0 |
|(призмова мiцнiсть) |(86,7) | (117) | (148) | (173) | (199) | (224) | (225)| (280) |(306) |(336) |
|R , МПа (кгс/см2) | | | | | | | | | | |
| b | | | | | | | | | | |
|------------------------------------------------------------------------------------------------------|
|Розтяг осьовий | 0,75 | 0,90 | 1,05 | 1,20 | 1,30 | 1,40 | 1,45 | 1,55 | 1,60 | 1,65 |
|R , МПа (кгс/см2) |(7,65) |(9,18) | (10,7)| (12,2)| (13,3)| (14,3)|(14,8)| (15,8)|(16,3)|(16,8) |
| bt | | | | | | | | | | |
|------------------------------------------------------------------------------------------------------|
|Модуль пружностi бетону | 23,0 | 27,0 | 30,0 | 32,5 | 34,5 | 36,0 | 37,5 | 39,0 | 39,5 | 40,0 |
|природного твердiння, | ---- | ---- | ----- | ---- | ---- | ---- | ---- | ----- | -----| ----- |
|МПа (кгс/см2) | 235 | 275 | 306 | 331 | 362 | 367 | 382 | 398 | 403 | 408 |
| -3 | | | | | | | | | | |
|Е х 10 | | | | | | | | | | |
| b | | | | | | | | | | |
|------------------------------------------------------------------------------------------------------|
|Модуль пружностi бетону,| 20,5 | 24,5 | 27,0 | 29,0 | 31,0 | 32,5 | 34,5 | 35,0 | 35,5 | 36,0 |
|що пiддавався тепловiй | (209) | (245) | (275) | (296) | (316) | (332) | (347)| (357) | (362)| (367) |
|обробцi при атмосферному| | | | | | | | | | |
|тиску, МПа (кгс/см2) | | | | | | | | | | |
