Будинки та споруди. Захисні споруди цивільної оборони

2 Протирадіаційні сховища в закладах охорони здоров'я слiд

проектувати:

а) на повний чисельний склад хворих, медичного та обслуго-

вуючого персоналу в установах охорони здоров'я, які мають у своєму

складi лiжковий фонд;

б) на штатну чисельність медичного закладу, який не має лiжко-

вого фонду;

в) на повну чисельність розрахункового складу за планом вико-

ристання лiкувально-оздоровчої установи.

Під закладами охорони здоров'я слiд розумiти:

а) лікарні, які мають лiжковий фонд, клiнiки, госпiталi, мед-

санчастини, пологовi будинки, диспансери, профілакторії, науко-

во-дослiднi iнститути без клiнiк, медичнi навчальнi заклади, полi-

клiнiки,аптеки, хімічно-фармацевтичні виробництва, санiтарно-епi-

демiологiчнi та дезинфекцiйнi станцiї;

б) лікувально-оздоровчі заклади: пансiонати, будинки та бази

вiдпочинку.

С.104 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 3

(обов'язковий)

ПЛОЩІ ДОПОМІЖНИХ ПРИМIЩЕНЬ СХОВИЩ

Таблиця 3.1

-------------------------------------------------------------------

Примiтка. Над рискою наведенi данi для сховищ з двома режи-

мами вентиляцiї, пiд рискою - з трьома.

С.105 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 4

(обов'язковий)

МЕТОДИКА РОЗРАХУНКУ ГIДРОIЗОЛЯЦIЇ

Окремо розташовані сховища, якi збудованi у водонасиченому

грунтi. Рiвень грунтових вод 2 м вiд поверхні землі.

Споруди зі стінами з бетонних блокiв завтовшки 0,6 м та пе-

рекриттям iз збiрних плит, якi вiльно опираються на стiни i замо-

нолiченi шаром бетону, з засипкою зверху шаром пiску завтовшки 1

м.

Висота кістяка споруди - 4 м, розрахунковий прогiн перекрит-

тя 1 = 3 м. Розрахункове динамiчне навантаження при часі збiльшен-

ня t менше 6 м/с.

Для гідроізоляцiйного покриття використовується листовий по-

лiетилен в один шар, який приклеюється мастикою БКС. Товщина листа

полiетилену 0,15 см. розрахунковий опiр розтягу R = 15,5

и

МПа ( за таблицею 8), модуль деформацiї Е = 79,0 МПа, розра-

и

хунковий опiр мастики БКС зсуву R = 17,5 МПа ( за таблицею 8),

м

вiдносне подовження е = 0,2.

и

1. Визначаємо ширину можливої трiщини, яка виникає у

конструкцiї споруди пiд дiєю навантаження.

Одним з найбільш небезпечних мiсць, у яких можливi розриви

гiдроiзоляцiйного покриття при виникненні тріщин у конструкцiях, є

сполучення перекриття зi стiною.

Згідно з 4.3 та 4.4 цих норм розрахунок проводимо за умови

забезпечення повного прогину перекриття не більше 1/200 1 (тобто К

= 1). Знаючи величину прогину, розмiри прогону та товщину стiни,

визначаємо шляхом графiчної побудови, що ширина трiщини буде 0,6

см.

Допустима величина трiщини за умови розриву або вдавлення

гiдроiзоляцiйного покриття з листового поліетилену дорівнює 0,5

см. Для збереження гiдроiзоляцiї перекриття у даному випадку схо-

вище необхідно запроектувати з прогином не бiльше 1/240 1.

2. Визначаємо розрахункову величину деформацiї а , при якiй

т

гiдроiзоляцiйне покриття буде деформуватися без розриву:

2

2К х Е х Є х б

и и и

а = --------------------- , см,

т R + gf

м и

де К - відповідно до таблицi 7 дорiвнює 1:

и

g - з урахуванням навантаження вiд грунту дорiвнює

0,218 МПа;

f - відповiдно до таблицi 9 дорiвнює 0,36;

и

С.106 ДБН В.2.2-5-97

2

2,1 х 790 х 0,2 х 0,15 0,3 х 0,04 х 790 9,48

а = ------------------------ = ----------------- = ------ =

т 17,5 + 2,18 х 0,36 17,5 + 0,79 18,29

= 0,52 (0,5 см ).

Отже за цієї розрахункової величини деформацiї а = 0,52 см

т

розриву гiдроiзоляцiйного покриття не відбудеться.

Перевіряємо на вiдрив гiдроiзоляцiю на вертикальних поверхнях

при осiданнi споруди пiд дiєю навантаження.

За умови роботи гiдроiзоляцiї на цi дiї найбiльш небезпечним

мiсцем є сполучення стiни з фундаментом, тобто на вiдмiтцi 5 м вiд

поверхнi землi.

Нормальний тиск з боку грунту на гiдроiзоляцiйне покриття g

буде таким, що дорiвнює сумi динамічного навантаження, яке дiє на

стiну, тиску грунту та гiдростатичного тиску:

2

g = 2 + 0,23 + 0,3 = 0,253 МПа (2,53 кг/см ;

gf < R ;

и м

2,53 х 0,36 < 1,75 .

Таким чином, умови виконуються.

С.107 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 5

(обов'язковий)

Коефіцієнт S для окремих схем навантаження

та умов на опорах

С.108 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 6

(обов'язковий)

Таблиця 6.1

ПРОТИВИБУХОВІ ПРИСТРОЇ ДЛЯ СХОВИЩ

Примiтка. Величина аеродинамiчного опору залежить вiд мiсця та

способу встановлення противибухових пристроїв.

С.109 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 7

(обов'язковий)

Таблиця 7.1

ОСНОВНІ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЕЛЕКТРОРУЧНИХ ВЕНТИЛЯТОРІВ

Примiтка. Над рискою за поз. 2 вказаний напiр вентилятора

ЕРВ-600/300 за режимом фiльтровентиляцiї, пiд рискою - за режимом

чистої вентиляцiї.

С.110 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 8

(обовязковий)

Коефіцієнт лобового опору С

х

ДОДАТОК 9

(обов'язковий)

ДОДАТОК 10

(обов'язковий)

С.111 ДБН В.2.2-5-97

ДОДАТОК 11

(обов'язковий)

РОЗРАХУНОК СТIН КОМПЛЕКСНОЇ КОНСТРУКЦIЇ

Розрахунок стін комплексної конструкцiї сховищ проводиться

для перерiзiв, нормальних до їх поздовжньої осі. Комплексн i

конструкцiї, якi працюють на вигин, слiд перевiряти також розраху-

нком на дії сколюючих напружень.

Розрахунок перерiзiв, нормальних до поздовжньої осi елемен-

та, проводиться, як i у залiзобетонних конструкціях, у залежності

вiд спiввiдношення мiж величиною вiдносної висоти стиснутої зони

д д

цегляної кладки Z та її граничним значенням Z .

к RК

Розрахунок проводиться:

д д

- при Z <= Z - з урахуванням розрахункових динамічних

к RК

опорів арматури;

д д д

- при Z > Z - з урахуванням напружень б , якi досягнутi

к RК s

у арматурі і визначаються за формулою

д

1 - Z

д s к

б = R ( 2 ----------- - 1 ), МПа (кгс/см2) (11.1)

s a д

1 - Z

RК

д

Значення Z визначаються з виразу

к

д

д R

д х д s

Z = ---- або Z = м ----- ,

к h к д

о R

к х в

де h - робоча висота перерiзу, яка дорiвнює сумi товщин

о матерiалiв комплексної конструкцiї за віднiманням

вiдстанi вiд розтягнутої гранi перерiзу до центра

тяжiння розтягнутої арматури, см;

д

х - висота стиснутої зони комплексного перерiзу, см:

д

R - розрахунковий динамiчний опiр арматури розтягу,

s

МПа(кгс/см2);

м - коефiцiєнт армування перерiзу, см;

д

R - розрахунковий опiр кладки вигину, що дорiвнює

к х в

С.112 ДБН В.2.2-5-97

д

К = 1,25 R К , МПа(кгс/см2), (11.2)

к х и ц х с з

де R - розрахунковий опiр цегляної кладки на стиск, який

ц х c приймається вiдповiдно до норм на проектування

кам'яних та армокам'яних конструкцiй, МПа(кгс/см2);

К - коефiцiєнт динамiчного змiцнення кладки, який

з приймається рiвним 1,2.

Величина Z визначається за формулою

RK

д

Z

д QK

Z = --------------------------- , ( 11.3 )

RK д д

R Z

s QK

1 + --------- (1 - ---- )

4000 1,1

д

де Z - характеристика стислої зони кладки, яка визначаєть-

QK ся за формулою

д д

Z = 0,85 - 0,0008 R . (11.4)

QK к х в

Розрахунок мiцностi нормальних перерiзiв на вигин проводиться

за формулою:

д д

М <= R А ( h - 0,5 х ) , (11.5)

s s o

де А - площа розтягнутої арматури, см2.

s

Висота стиснутої зони комплексного перетину визначається за

формулою д

R A

д s s

х = ---------- , ( 11.6 )

д

R b

к х в

де b - розрахункова ширина елемента, см.

При розрахунку згинальних комплексних конструкцiй на дiю

поперечної сили повинна виконуватись умова ( при розрахунку за

граничним станом першої групи)

д д

Q <= 0,45 b (R h + R h ), 10 Н (кгс), (11.7)

b o к х в к

С.113 ДБН В.2.2-5-97

де h , h - товщина залiзобетону та цегляної кладки

в к у стiнi, см;

R - розрахункова динамiчна призмена мiцнiсть

b

бетону (при стиску). МПа(кгс/см2).

Коли умова (11.7) не виконується, то слiд або збiльшувати

марку бетону, або збiльшувати товщину залiзобетонної частини пере-

рiзу.

Допускається проводити розрахунок комплексної конструкцiї на

дiю поперечного зусилля тільки з урахуванням товщини

залiзобетонної частини стiни.

Розрахунок мiцностi комплексних конструкцiй на зсув по повер-

хнi контакту кладки та залізобетону проводиться за формулою

д

Q <= 0,9 R bh , (11.8)

зр o

д

де R - розрахунковий динамiчний опiр на зрiз по перев'я-

зр

заному перерiзу, МПа (кгс/см2).

Коли умова (11.8) не виконується, то слiд прийняти конструк-

цiю сполучення цегляної кладки з залiзобетоном, яке забезпечує цю

умову.

С.114 ДБН В.2.2-5-79

ДОДАТОК 12

Таблиця 12.1

МЕТОДИКА РОЗРАХУНКУ ЗАПАСУ СТИСНУТОГО ПОВІТРЯ

----------------------------------------------------------------------------------------------------

С.115 ДБН В.2.2-5-97

Продовження табл. 12.1