---

Окончание таблицы Д. 1.3

Масса остатка газового огнетушащего вещества в трубопроводах М_тр, кг, определяется только для установок, у которых отверстия' распылителей расположены выше распределительных тру­бопроводов, по формуле

М_тр= V_тр· ρ , (Д.1.6)

где V_mp - объем трубопроводов установки от ближайшего к установке распылителя до конечных распылителей, м³;

ρ - плотность остатка газового огнетушащего вещества при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы вещества М_р в защищаемое помещение, кг·м^-3;

М_б · п - произведение остатка газового огнетушащего вещества в баллоне М_б, значение кото­рого принимается по технической документации на баллон, кг, на количество баллонов в установке п.

Таблиця Д. 1.4. - Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения.

Окончание таблицы Д. 1.4

Д.2. Расчет установок объемного хладонового пожаротушения

(Хладон 114В2)

Д.2.1 Масса М основного запаса хладона 114В2, кг, определяется по формуле

М = V · q_n· K + M₁· f + M₂+ M₃ , (Д.2.1)

где V - объем защищаемого помещения, м³;

q_n - нормативная массовая огнетушащая концентрация, принимаемая равной:

- 0,37 кг · м^-3 - для помещений с производством категорий А и Б;

- 0,22 кг · м^-3 - для помещений с производством категории В;

k - коэффициент, учитывающий потери хладона за счет остатка в трубопроводах и утечки его из защищаемого помещения, принимается равным:

- 1,2 - для помещений;

- 1,1 - для подполий;

M₁ - остаток хладона в баллоне, кг (3 кг для баллонов емкостью 40 л);

f - число баллонов;

М₂ - масса остатка хладона в распределительных трубопроводах (только для кабельных подполий), кг;

М₃ - масса остатка хладона в коллекторе, кг.

Примечание. При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10% площади ограждающих конструкций помещения, следует принимать дополнительный расход хладона, равный 2 кг на 1 м² проемов.

Д.2.2. Расчетное время подачи хладона следует принимать для помещений 2-, 3-, 4-, 6-, 7-й групп -не более 60 с, для помещений 1-й и 5-й групп - не более 120 с.

Д.2.3. Расход хладона через распылитель Q, м³ · с^-1, определяется по формуле

Q = μ · A ·, (Д.2.2)

где μ - коэффициент расхода распылителя (для двухструйных распылителей μ = 0,6);

А - суммарная площадь выпускных отверстий распылителя, м²;

g - ускорение силы тяжести, м · с^-2;

Н - напор у распылителя, м (у наиболее удаленного от станции распылителя к концу работы установки Н = 15 м).

Д.2.4. Потери напора на участке трубопровода ΔН, м, определяются по формуле

ΔH = , (Д.2.3)

где λ - коэффициент сопротивления трению, определяется по формуле (Д.2.5);

l - длина трубопровода, м;

υ - скорость потока хладона, м · с^-1, определяется по формуле (Д.2.4);

d - внутренний диаметр трубопровода, м.

Д.2.5. Скорость потока хладона υ, м/с, определяются по формуле

υ = , (Д.2.4)

где Q - расход хладона, м³ · с^-1;

S - площадь сечения трубопровода, м².

Д.2.6. Коэффициент сопротивления трению λ определяется по формуле

λ = 0,11(n₁ / d + 68 / R_e) ^0,25 , (Д.2.5)

где n₁- эквивалентная абсолютная шероховатость, м, принимаемая равной 2·10^-4 для трубо­проводов и 3 · 10^-6 для сифонных трубок баллонов;

R_e- число Рейнольдса.

Д.2.7. Минимальный напор H_тіп, м, в баллоне с хладоном к концу работы установки определяется по формуле

Н_тіп= ΔH · Н₁+ Н₂+ Н₃ + H , (Д.2.6)

где ΔН - потери напора в трубопроводе, м;

Н₁ - потери напора в фасонных частях трубопровода, принимаются равными 20 % от ΔН, м;

Н₂- местные потери в запорной арматуре оборудования, м, определяются по формуле

Н₂ = , (Д.2.7)

где ε - коэффициент сопротивления, принимается равным:

- 2,64 - для головки ГЗСМ и клапана ЗК-32;

- 1,07 - для головки ГАВЗ и клапана ОК-10;
v - скорость потока хладона, м · с^-1;

Н₃ - разница геометрических отметок между отметкой, на которой установлен баллон, и наи­более высоко расположенным распылителем, м;

Н - свободный напор у наиболее удаленного распылителя, м.

Д.2.8 Минимальное давление р_тіп, МПа, в баллоне к концу истечения хладона определяется по формуле

р_тіп= Н_тіп · γ · 10^-6, (Д.2.8)

где γ - удельный вес хладона, Н · м³.

Д.2.9 Абсолютное максимальное давление осушенного сжатого воздуха (азота согласно ГОСТ 9293) р_тах, МПа, в баллонах установки определяется по формуле

р_тах = р_тin · , (Д.2.9)

где V_min- объем воздуха (азота) в баллонах в начале истечения хладона, м³;

V_max- объем баллонов и трубопроводов до ближайшего к станции распылителя, м³;

Д.2.10. Расчетное время t подачи хладона, с, определяется по формуле

, (Д.2.10)

где k₁- коэффициент проводимости, определяется по формуле

,

где q_min - расход хладона в конце работы установки (при р = р_тin), л · с^-1;

р₀- начальное (рабочее) давление абсолютное, кгс · см^-2 (максимальное нормативное давление в баллонах при 20 °С составляет 11,7 МПа);

V₀- объем сжатого газа в баллонах, л;

p_тin- давление к концу работы установки (абсолютное), кгс · см^-2;

A = ;

B = C^0,21 ;

C = .

Д.3. Методика гидравлического расчета установки углекислотного пожаротушения

Последовательность расчета

Д.3.1 Среднее (за время подачи двуокиси углерода) давление в изотермическом резервуаре р_т, МПа, определяется по формуле

р_т= 0,5 · (p₁ + p₂) , (Д.3.1)

где р₁ - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p₂- давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по графику, рисунок 3.1.

Д.3.2 Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг · с^-1, определяется по формуле

Q_т= , (Д.3.2)

где М₂- расчетная масса двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с, принимается равным 60 с.

Д.3.3 Внутренний диаметр питающего трубопровода d_i, м, определяется по формуле

d_i= 9,6 · 10^-3 · [ (K₄)^-2 · (Q_m)² · l₁]^0,19, (Д.3.3)

где K₄ - коэффициент, определяемый по таблице Д.3.1;

l₁ - длина питающего трубопровода по проекту, м.

При хранении двуокиси углерода в баллонах К₄ = 1,4.

Таблица Д.3.1

Рисунок 3.1. График для определения давления в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетной массы

двуокиси углерода.

Примечание. Относительная масса двуокиси углерода M₁ определяется по формуле

,

где М₂ - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Д.3.4 Среднее давление в питающем трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение р₃, МПа, в точке, наиболее удаленной от станции пожаротушения р₄, МПа, а также в любой другой точке определяется по формуле

р₃ (р₄) = 2+0,568 ∙ ln , (Д.3.4)

где l₂ - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара (баллонов) до точки, в которой определяется давление, м

l₂ = l₁ + 69 ∙ ,

где ε₁ – сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

Д.3.5 Среднее давление р'_т , МПа, в питающем трубопроводе, расположенном в защищаемом помещении в пределах распределительных трубопроводов, определяется по формуле

р'_т = 0,5 (р₃ + р₄) (Д.3.5.)

где р₃- давление в точке ввода питающего трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

р₄ - давление в конце питающего трубопровода, МПа.

Д.3.6 Средний расход через распылитель Q'_m, кг · с^-1, определяется по формуле

Q'_т = 4,1∙10³ ∙ μ ∙ К₅ ∙ А₃ ∙ , (Д.3.6.)

где μ - коэффициент расхода через распылитель;

А₃- площадь выпускного отверстия распылителя, м²;

К₅- коэффициент, определяемый по формуле

К₅ = 0,93+ ,

Д.3.7 Количество распылителей ξ₁ определяется по формуле

ξ₁ = Q_m/ Q’_m (Д.3.7.)

Д.3.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода d_i , м, рассчитывается из условия

d_i ≥ 1,4 ∙ d ∙ , (Д.3.8.)

где d - диаметр выпускного отверстия распылителя.

Д.4 Методика гидравлического расчета установки пожаротушения хладоном 125

Последовательность расчета

Д.4.1 Площадь выпускного отверстия распылителей, F_p, м², определяется по формуле

F_p ≥ , (Д.4.1.)

где М_р- масса хладона, кг, необходимая для тушения в защищаемом помещении;