3. При локальном пожаротушении по объему следует использовать двуокись углерода и хладоны.
4. Нормативная массовая огнетушащая концентрация при локальном тушении по объему двуокисью углерода составляет 6 кг/м3.
5. Время подачи ГОС при локальном тушении не должно превышать 30 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое
Методика расчета диаметра трубопроводов и количества насадков для установки низкого давления с двуокисью углерода
1. Среднее (за время подачи) давление в изотермической емкости рт, МПа, определяется по формуле
рт=0,5 (р1+р2), (1)
где р1- давление в емкости при хранении двуокиси углерода, МПа; р2- давление в емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рис. 1.
Рис. 1. График для определения давления в изотермической емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода.
2. Средний расход двуокиси углерода Qт, кг/с, определяется по формуле
Qт = т/t (2)
где т - масса основного запаса двуокиси углерода, кг; t - время подачи двуокиси углерода, с, принимается по п. 2 приложения 1.
3. Внутренний диаметр магистрального трубопровода di, м, определяется по формуле
di = 9,6 10 -з (k4-2.Qт l1)0,19, (3)
где k4- множитель, определяется по табл. 1; l1- длина магистрального трубопровода по проекту, м.
Таблица 1
|
Рт, МПа |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
2,4 |
|
Множитель k4 |
0,68 |
0,79 |
0,85 |
0,92 |
1,0 |
1,09 |
4. Среднее давление в магистральном трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение
рз(р4) = 2+ 0,568 1п[1 -(2 - 10-11 Qт l2) / (di5,25 k4), (4)
где 12- эквивалентная длина трубопроводов от изотермической емкости до точки, в которой определяется давление, м:
l2= l1+69 di1,251 (5)
где 1 - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.
5. Среднее давление
рт= 0,5 (рз +р4), (6)
где рз - давление в точке ввода магистрального трубопровода в защищаемое помещение, МПа; р4- давление в конце магистрального трубопровода, МПа.
6. Средний расход через насадок Q'т, кг/с, определяется по формуле
Qт = 4,1 1О-з k5 А3, (7)
где - коэффициент расхода через насадок; а3- площадь выпускного отверстия насадка, м; k5- коэффициент, определяемый по формуле
k5= 0,93 + 0,3/(1,025 - 0,5 рт) (8)
7. Количество насадков определяется по формуле
1 = Qт/Qт.
8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода (di, м, рассчитывается из условия
di 1,4 d1, (9)
где d - диаметр выпускного отверстия насадка.
Примечание. Относительная масса двуокиси углерода т4 определяется по формуле т4 = (т5- т)/ т5, где т5- начальная масса двуокиси углерода, кг.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Справочное
Таблица 1
Основные теплофизические и термодинамические свойства хладона 125 (С2F5Н), шестифтористой серы (SF6), двуокиси углерода (СО2) и
хладона 318Ц (С4F8Ц)
|
Наименование |
Единица измерения |
С2F5Н |
SF6 |
СО2 |
С4F8Ц |
|
Молекулярная масса |
а.е.м |
120,20 |
146,05 |
44,01 |
200,03 |
|
Плотность паров при |
кг м-3 |
5,208 |
6,474 |
1,880 |
8,438 |
|
Р =1 атм и t = 20С |
|
|
|
|
|
|
Температура кипения при 0,1 Мпа |
С |
-48,50 |
- 63,60 |
-78,50 |
6,00 |
|
Температура плавления |
С |
-102,8 |
|
-56,40 |
-50,0 |
|
Критическая температура |
С |
66,0 |
45,55 |
31,20 |
115,22 |
|
Критическое давление |
МПа |
3,59 |
3,81 |
7,28 |
2,7 |
|
Плотность жидкости при Ркри tкр |
кг т-3 |
571,0 |
725,0 |
468,0 |
616,0 |
|
Удельная теплоемкость, |
кДж кг-1 С-1 |
1,260 |
0,578 |
1,30 |
1,099 |
|
жидкости |
ккал кг-1 С-1 |
0,301 |
0,138 |
0,311 |
0,263 |
|
Удельная теплоемкость |
кДж кг-1 С-1 |
0,800 |
0,720 |
0,846 |
0,816 |
|
газа при Р = 1 атм и t = 25 С |
ккал кг-1 С-1 |
0,191 |
0,172 |
0,202 |
0,195 |
|
Скрытая теплота |
кДж кг |
164,7 |
43,00 |
547,6 |
7,56 |
|
парообразования |
ккал кг |
39,34 |
10,27 |
130,8 |
1,81 |
|
Коэффициент |
Вт м-1 С-1 |
0,0651 |
0,1164 |
0,0140 |
0,0118 |
|
теплопроводности газа |
ккал м-1 с-1 С-1 |
1,56 10-5 |
2,78 10-5 |
3,35 106 |
2,78 106 |
|
Динамическая вязкость, газа |
кг м -1 с-1 |
|
1,55 10-5 |
|
|
|
Относительная диэлектрическая постоянная при Р=1атм и t = 25С |
(взд)-1 |
0,955 |
2,60 |
|
1,0034 |
|
Парциальное давление паров при t =20 С |
МПа |
1,371 |
1,53 |
|
0,227 |
|
Пробивное напряжение паров ГОС относительно газообразного азота |
В (ВN2)-1 |
|
|
|
2,86 |
Таблица 2
Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта защиты относительно уровня моря
|
Высота, м |
Поправочный коэффициент К3 |
|
0,0 |
1,000 |
|
300 |
0,96 |
|
600 |
0,93 |
|
900 |
0,89 |
|
1200 |
0,86 |
|
1500 |
0,82 |
|
1800 |
0,78 |
|
2100 |
0,75 |
Таблица 3
Значения функционального коэффициента Ф(Сн,)
для хладона 318Ц (С4F8Ц)
|
Объемная концентрация хла-дона 318Ц Сн, % об. |
Функциональный коэффициент Ф(Сн,) |
Объемная кон-центрация хладона 318Ц Сн, % об. |
Функциональный коэффициент Ф(Сн,) |
|
6,5 |
0,390 |
12,5 |
0,519 |
|
7,0 |
0,403 |
13,0 |
0,528 |
|
7,5 |
0,417 |
13,5 |
0,538 |
|
8,0 |
0,43 |
14,0 |
0,547 |
|
8,5 |
0,441 |
14,5 |
0,554 |
|
9,0 |
0,452 |
15,0 |
0,562 |
|
9,5 |
0,462 |
15,5 |
0,57 |
|
10,0 |
0,472 |
16,0 |
0,578 |
|
10,5 |
0,483 |
16,5 |
0,585 |
|
11,0 |
0,494 |
17,0 |
0,593 |
|
11,5 |
0,503 |
17,5 |
0,599 |
|
12,0 |
0,511 |
18,0 |
0,605 |
Таблица 4
Значение функционального коэффициента Ф(Сн,)
дм хладона 125 (С2F5Н)
|
Объемная концентрация хла-дона 125 Сн, % об. |
Функциональный коэффициент (Сн,) |
Объемная концентрация хла-дона 125 Сн ,% об. |
Функциональный коэффициент (Сн,) |
|
6,5 |
0,305 |
13,0 |
0,425 |
|
7,0 |
0,315 |
13,5 |
0,430 |
|
7,5 |
0,325 |
14,0 |
0,435 |
|
8,0 |
0,338 |
14,5 |
0,442 |
|
8,5 |
0,345 |
15,0 |
0,456 |
|
9,0 |
0,355 |
15,5 |
0,460 |
|
9,5 |
0,365 |
16,0 |
0,465 |
|
10,0 |
0,375 |
16,5 |
0,470 |
|
10,5 |
0,385 |
17,0 |
0,475 |
|
11,0 |
0,395 |
17,5 |
0,482 |
|
11,5 |
0,405 |
18,0 |
0,490 |
|
12,0 |
0,410 |
18,5 |
0,496 |
|
12,5 |
0,418 |
19,0 |
0,505 |
Таблица 5
Значения функционального коэффициента Ф(Сн,)
для двуокиси углерода (СО2)
|
Объемная концентрация двуокиси углерода (СО2) Сн, % об. |
Функциональный коэффициент (Сн,) |
Объемная концентрация двуокиси углерода (СО2) Сн, % об. |
Функциональный коэффициент (Сн,) |
|
20 |
0,354 |
34 |
0,480 |
|
21 |
0,365 |
35 |
0,488 |
|
22 |
0,373 |
36 |
0,497 |
|
23 |
0,384 |
37 |
0,505 |
|
24 |
0,391 |
38 |
0,514 |
|
25 |
0,403 |
39 |
0,522 |
|
26 |
0,412 |
40 |
0,531 |
|
27 |
0,419 |
41 |
0,539 |
|
28 |
0,427 |
42 |
0,547 |
|
29 |
0,439 |
43 |
0,555 |
|
30 |
0,446 |
44 |
0,566 |
|
31 |
0,455 |
45 |
0,574 |
|
32 |
0,464 |
46 |
0,585 |
|
33 |
0,471 |
|
0,550 |
Таблица 6
Значения функционального коэффициента Ф(Сн,)
для шестифтористой серы (SF6)
|
Объемная концентрация шестифтористой серы (SF6) Сн, % об. |
Функциональный коэффициент Ф(Сн,) |
Объемная концентрация шестифтористой серы (SF6) Сн, % об. |
Функциональный коэффициент Ф(Сн,) |
|
6,5 |
0,330 |
13,0 |
0,460 |
|
7,0 |
0,340 |
13,5 |
0,465 |
|
7,5 |
0,355 |
14,0 |
0,475 |
|
8,0 |
0,367 |
14,5 |
0,485 |
|
8,5 |
0,375 |
15,0 |
0,492 |
|
9,0 |
0,390 |
15,5 |
0,498 |
|
9,5 |
0,400 |
16,0 |
0,505 |
|
10,0 |
0,410 |
16,5 |
0,512 |
|
10,5 |
0,420 |
17,0 |
0,519 |
|
11,0 |
0,430 |
17,5 |
0,525 |
|
11,5 |
0,440 |
18,0 |
0,530 |
|
12,0 |
0,445 |
18,5 |
0,538 |
|
12,5 |
0,453 |
19,0 |
0,543 |
|
|
|
19,5 |
0,550 |
