Мосты и трубы

-0,2

-0,2

-0,2

-0,6

-0,6

-0,6

-0,9

-0,9

-0,9

0,5

-0,49

-0,53

-0,56

-0,76

-0,78

-0,79

-0,94

-0,94

-0,95

1

-0,78

-0,87

-0,93

-0,92

-0,95

-0,97

-0,98

-0,99

-0,99

Примечания: 1. Обозначения см. в табл. 63.

2. Силу N следует принимать со знаком «минус».

3. Промежуточные значения коэффициента y определяются линейной интерполяцией.

4.29*. Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях следует выполнять:

для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии, а также для элементов сплошного прямоугольного и кольцевого сечений - по формуле

1     N                                                        M_x

¾ (¾ y + ) £ R_y m,                                           (156)

d     A_n          æ W_xn

где

M_y

d = 1 - ;                                                     (157)

æ_y W_yn R_y m

M_x, M_y - приведенные изгибающие моменты по п. 4.28*;

y, æ_x, æ_y - коэффициенты, принимаемые по пп. 4.28* и 4.26*, причем

;

для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле

N          M_x             M_y

¾ ± y ± x £ R_y m.                                          (158)

A_n        æ_x I_xn         æ_y I_yn

В основных случаях, когда приведенных данных для определения æ_x и æ_y недостаточно, расчет на прочность производят по формуле (158), принимая æ_x = æ_y = 1.

4.30*. Значения касательных напряжений t в сечениях стенки изгибаемых элементов при М = М_х = М_y = 0 должны удовлетворять условию

QS

t = £ R_s m,                                                  (159)

æ₂ I t

где                                                     æ₂ = 1,25 - 0,25 ;                                                          (160)

t_min.ef, t_max.ef - значения минимального и максимального касательных напряжений в сечении стенки, вычисленные в предположении упругой работы.

При наличии ослабления стенки отверстиями болтовых соединений вместо t в формулу ( 159) следует подставлять значение

,

здесь а - шаг болтов; d - диаметр отверстий.

4.31*. Для стенок балок, рассчитываемых в пп. 4.26* - 4.29*, должно выполняться условие:

 £ g¢ R_y m; t_xy £ R_s m,                          (161)

где s_x - нормальные (положительные при сжатии) напряжения в проверяемой точке (х, у) срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;

s_y - такие же напряжения, перпендикулярные оси балки, определяемые согласно обязательному приложению 16*;

g¢ - коэффициент, равный 1,15 при s_x = 0 и 1,10 при s_y ¹ 0;

t_xy - касательное напряжение в проверяемой точке стенки балки.

4.32. Элементы, воспринимающие усилия разных знаков, после проверки прочности с учетом допущения развития ограниченных пластических формаций (æ > 1) должны быть проверены также по формуле

 £ 1,8 R_y m,                                   (162)

где s_max, s_min - соответственно расчетные максимальные и минимальные (со своими знаками) нормальные напряжения в проверяемой точке, вычисленные в предположении упругой работы материала;

t₁, t₂ - касательные напряжения в проверяемой точке (с учетом их знаков), вычисленные соответственно от тех же нагрузок, что и s_max и s_min.

При невыполнении указанного условия расчет по прочности следует выполнить на наибольшие усилия для упругой стадии работы.

Расчет на прочность и ползучесть стальных канатов 4.33. Расчет по прочности стальных канатов гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах, а также напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций следует выполнять по формуле

,                                                              (163)

где R_dh - расчетное сопротивление канатов;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*;

m₁ - коэффициент условий работы, определяемый по обязательному приложению 14.

Расчетное сопротивление R_dh для канатов и пучков из параллельно уложенных высокопрочных проволок определяется по формуле (140), для канатов одинарной свивки и закрытых несущих - по формулам

 или ,                                          (164)

где [SP_un] - значение разрывного усилия каната в целом, указанное в государственном стандарте или технических условиях;

g_m = 1,6 согласно п. 4.17*;

SP_un - сумма разрывных усилий всех проволок в канате;

k - коэффициент агрегатной прочности витого каната, определяемый по табл. 65.

Таблица 65

Канат

Коэффициент k при кратности свивки

6

8

10

12

14

16

Одинарной свивки

0,89

0,93

0,96

0,97

0,98

0,99

Закрытый несущий

0,87

0,91

0,94

0,95

0,96

0,97

4.34. Продольную ползучесть e_pl,x стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником - одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке, - следует определять по формуле

,                                                      (165)

где           s -   напряжение в канате от усилия, подсчитанного от воздействия нормативных постоянных нагрузок и 1/3 нормативной временной нагрузки;

 - нормативное сопротивление каната;

е - основание натуральных логарифмов.

4.35. Поперечную ползучесть e_pl,y канатов, указанных в п. 4.34, следует определять по формуле