Мосты и трубы

1,097

-

-

0,4

1,110

1,113

1,115

1,118

1,120

1,123

1,125

1,126

1,069

-

-

0,5

1,097

1,099

1,102

1,104

1,106

1,109

1,110

1,106

1,061

-

-

0,6

1,087

1,089

1,091

1,093

1,095

1,097

1,099

1,079

-

-

-

0,7

1,078

1,080

1,082

1,084

1,086

1,088

1,090

1,055

-

-

-

0,8

1,071

1,073

1,075

1,077

1,079

1,081

1,082

1,044

-

-

-

0,9

1,065

1,067

1,069

1,071

1,073

1,074

1,076

1,036

-

-

-

1,0

1,060

1,062

1,064

1,066

1,067

1,069

1,071

1,031

-

-

-

2,0

1,035

1,036

1,037

1,038

1,039

1,040

1,019

-

-

-

-

3,0

1,024

1,025

1,026

1,027

1,028

1,029

1,017

-

-

-

-

4,0

1,019

1,019

1,020

1,021

1,021

1,022

1,015

-

-

-

-

5,0

1,015

1,015

1,016

1,017

1,018

1,018

-

-

-

-

-

Примечания: 1. Для коробчатых сечений площадь А_w следует принимать равной сумме площадей стенок.

2. Для таврового сечения площадь А_f,min = 0.

Эффективную ширину пояса b_ef при вычислении W_n следует определять по формуле

b_ef = Snb_i,                                                             (145)

где n - коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса b_i к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса b_ef, принимаемый по табл. 62;

b_i -   ширина участка пояса, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями s_max (тогда b_i = b) или между такой точкой и краем пояса (b_i = b_k), при этом должны выполняться условия b > 0,04l и b_k ³ 0,02l (в противном случае n = 1);

l - длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке.

Таблица 62

s_min/s_max

Коэффициент n

s_min/s_max

Коэффициент n

1,0

1

0,25

0,65

0,7

1

0,20

0,60

0,5

0,85

0,10

0,52

0,33

0,72

0

0,43

В табл. 62 обозначено:

s_max, s_min - максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной b_i, определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.

Примечание. При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента n следует определять по специальной методике.

4.27. Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять:

с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии - по формуле

M_x                M_y

y_x + y_y £ R_y m;                                          (146)

æ_xW_xn                                                 æ_yW_yn

с сечениями других типов - по формуле

M_xy                                                 M_yx

y_x ± y_y £ R_y m;                                           (147)

æ_x I_xn              æ_y I_yn

где æ_x, æ_y - коэффициенты, определяемые по формулам (143) и (144)* как независимые величины для случаев изгиба относительно осей х и у;

y_x, y_y - коэффициенты, определяемые:

для двутавровых сечений с двумя осями симметрии - по формулам:

M_x

y_x = ; y_y = 1;                                               (148)

æ_x W_xn R_y m

для коробчатых сечений с двумя осями симметрии - по формулам:

; ,                                    (149)

где

M_x                                                                                         M_y

w_x = ; w_y = .                                 (150)

æ_x W_xn R_y m                 æ_y W_yn R_y m

ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ 4.28*. Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в одной из главных плоскостей следует выполнять по формуле

N                                                       M

¾ y + £ R_y m,                                                    (151)

A_n          æ W_n

где М - приведенный изгибающий момент;

y - коэффициент;

æ - коэффициент, определяемый по формулам (143) и (144)*.

Приведенный изгибающий момент М при гибкости элементов l > 60 для сечений, находящихся в пределах двух средних четвертей длины шарнирно-опертого стержня и всей длины стержня, защемленного по концам, следует определять по формуле

,                                                               (152)

где М₁ - момент, действующий в проверяемом сечении;

N -   продольная сила, действующая в проверяемом сечении со своим знаком («плюс» - растяжение);

N_е - эйлерова критическая сила в плоскости действия момента, вычисленная для соответствующих закреплений стержня; при l £ 60 допускается принимать М = М₁.

Коэффициент y следует определять:

для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии по табл. 63 - в случае, если напряжения в меньшем поясе (с площадью A_f,min) от момента и продольной силы одинаковых знаков, и по табл. 64* - в случае, если напряжения в меньшем поясе от момента и продольной силы разных знаков;

для элементов сплошного прямоугольного и Н-образного сечений - по формуле

;                                                              (153)

для элементов кольцевого сечения - по формуле

,                                                        (154)

где .

Для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле

N                                                          My

¾ + £ R_y m.                                                   (155)

A_n        æ I_xn

В формулах (153) - (155) обозначения те же, что и в формуле (151).

Таблица 63

A_f,min

Значения коэффициента y при w

0,05

0,2

0,4

A_f,max

при A_f,max/A_w

0,5

1

2

0,5

1

2

0,5

1

2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0,5

0,53

0,55

0,57

0,63

0,68

0,78

0,77

0,85

0,92

1

0,067

0,09

0,14

0,26

0,36

0,56

0,53

0,70

0,83

Окончание табл. 63

A_f,min

Значения коэффициента y при w

0,6

0,8

0,95

A_f,max

при A_f,max/A_w

0,5

1

2

0,5

1

2

0,5

1

2

1

11

12

13

14

15

16

17

18

19

0

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0,5

0,89

0,93

0,96

0,96

0,98

0,99

0,99

0,99

0,997

1

0,78

0,87

0,93

0,92

0,95

0,97

0,98

0,99

0,994

В табл. 63 обозначено: .

Примечания: 1. Промежуточные значения коэффициента n определяются линейной интерполяцией.

2. Силу N следует принимать со знаком «плюс».

Таблица 64*

A_f,min

Значения коэффициента y при w

-0,05

-0,2

-0,4

A_f,max

при A_f,max/A_w

0,5

1

2

0,5

1

2

0,5

1

2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0

0,9

0,9

0,9

0,6

0,6

0,6

0,2

0,2

0,2

0,5

0,42

0,40

0,38

0,17

0,12

0,02

-0,17

-0,25

-0,32

1

-0,07

-0,09

-0,14

-0,27

-0,36

-0,56

-0,53

-0,70

-0,83

Окончание табл. 64*

A_f,min

Значения коэффициента y при w

-0,6

-0,8

-0,95

A_f,max

при A_f,max/A_w

0,5

1

2

0,5

1

2

0,5

1

2

1

11

12

13

14

15

16

17

18

19

0