жених залiзобетонних конструкцій граничне зусилля, яке вiдповiдає
розрахунковим динамiчним характеристикам матерiалiв при розрахунку
на еквiвалентнi статичнi навантаження, повинно мати величину, яка
викликає виникнення трiщин в укриттях, бiльше на 25%.
С.46 ДБН В.2.2-5-97
У попередньо напружених конструкцiях, якi використовуються
для сховищ, не дозволяється використовувати арматуру, для якої вi-
дносне подовження при розривi менше 4%. Попередньо напружені
конструкцiї, у яких арматура не має зчеплення з бетоном, викорис-
товувати в укриттях не допускається.
Позацентрово стиснутi та згинальнi елементи
4.16 Розрахунок позацентрово стиснутих та згинальних елемен-
тiв на дiю стискальної поздовжньої сили провадиться вiдповiдно до
вимог СНіП 2.03.01-84.
4.17 Розрахунок з мiцностi перерiзiв згинальних елементiв,
похилих до поздовжньої осi елемемента, виконується згiдно зi СНіП
2.03.01-84.
4.18 Використання згинальних елементiв без поперечної армату-
ри у конструкцiях сховищ не допускається.
У протирадiацiйних укриттях елементи без поперечної арматури
слiд розраховувати вiдповiдно до вимог норм з проектування бетонних
i залiзобетонних конструкцiй згiдно зi СНіП 2.03.01-84 з урахуван-
ням додаткових навантажень.
4.19 Розрахунок на продавлювання виконується згiдно зi СНіП
2.03.01-84.
4.20 При встановленнi значення F продавлюючої сили у межах
пiрамiди продавлювання поперечної арматури розрахунок повинен про-
вадитись за умов:
(19
д
F <= R х А , т.с.; ( 19 )
sw sw
д
F < = 1,4 R х U х h , т.с., ( 20 )
bt m o
де А - сумарна площа перерiзу поперечної арматури, яка
sw перетинає боковi поверхнi пiраміди
продавлювання;
д
R - розрахунковий динамiчний опiр поперечної арматури;
sw
U - середнє арифметичне значення величини верхньої та
m нижньої основ пiрамiди, яка утворилася при про-
давлюванні у межах робочої висоти перерiзу h ,
o
cм.
Вказані вимоги розповсюджуються на плити завтовшки не менше
20 см, а також на стрiчковi та стовпчасті фундаменти, у пазах яких
замуровуються збiрнi стiновi панелi та колони.
С.47 ДБН В.2.2-5-97
При цьому розрахунок на продавлювання слiд вести виходячи з
можливостi продавлювання залiзобетону, розташованого нижче дна
стаканного або паза стрiчкового фундаменту.
Поперечна арматура, яка встановлюється у плитних елементах у
зонi продавлювання, повинна мати достатнє анкерування на кiнцях.
Крiм того, повинна бути забезпечена передача поперечного зусилля з
поздовжньої арматури на хомути. Ширина зони встановлення хомутiв
повинна бути не менше 1,5 висоти перерізу.
4.21 Розрахунок на сколювання виконується за СНіП 2.03.01-84.
Нерозрiзнi збiрно-монолiтнi згинальні конструкцiї над монолiтними
опорами повиннi бути перевiренi розрахунком на сколювальнi напру-
ження, якi виникають на поверхнi контакту матерiалiв, за формулою
Q
t = ---------- , МПа (кгс/см2). ( 21 )
0,9 bh
o
Граничне значення цих напружень знаходиться з виразу
д
t = 0,25 R х w, МПа ( кгс/см2) ( 22 )
max b
де Q - поперечна сила у перерiзу елемента, що
розглядається, 10 (т.с.);
w - коефiцiєнт, що враховує ступiнь шорсткостi поверхнi
збiрного елемента згiдно з таблицею 22.
Таблиця 22
-------------------------------------------------------------------
|Характеристика шорсткостi поверхнi | Значення коефiцiєнта W |
| бетону | |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. Гладка (загладжена) поверхня | 0,45 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. Поверхня з природною шорсткiстю | 0,60 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. Поверхня з наявнiстю мiсцевих | |
| заглиблень (1,5х1,5х1,0 см) | |
| з кроком 10 х 10 см | 0,65 |
|-----------------------------------------------------------------|
|4. Поверхня з утопленим щебенем | |
| розмiром 20-40 мм через 50-70 мм | |
| у свіжокладений бетон | 0,80 |
|-----------------------------------------------------------------|
|5. Поверхня свiжоукладеного бетону | |
| збiрного елемента,оброблена 15 | |
| %-вим розчином сульфiтно-спиртової| |
| барди з наступним видаленням | |
| знетужавленого шару бетону пiско- | |
| струминним апаратом | 1,0 |
-------------------------------------------------------------------
С.48 ДБН В.2.2-5-97
Коли t < t то слiд передбачати випуски поперечної арматури
max
із збiрного елемента у шар монолітного бетону нормально до повер-
хнi i в кiлькостi, яка визначається розрахунком на поперечну силу.
5 РОЗРАХУНОК СХОВИЩ З КАМ'ЯНИХ ТА IНШИХ МАТЕРIАЛIВ, ОСНОВ
І ФУНДАМЕНТIВ З ПАЛЬ
Розрахунок сховищ з камяних та iнших матерiалiв
5.1 У кам'яних та армокам'яних конструкцiях слiд застосову-
вати матерiали з проектними марками за міцністю на стиск не нижче:
цегла - М 100, бутовий камiнь - М 150, розчин для кладки - М 50.
5.2 Розрахунковi динамiчнi опори кладки з кам'яних матерiалiв
у конструкцiях слiд приймати такими, що дорiвнюють опорам згiдно з
нормами на проектування кам'яних та армокам'яних конструкцій, пом-
ноженим на коефiцiєнт динамiчного змiцнення К = 1,2 (СНіП
у
ІІ-22-81).
5.3 Розрахунковi динамiчнi опори для листового та профiльно-
го прокату у конструкцiях слiд приймати такими, що дорiвнюють роз-
рахунковим опорам згiдно з нормами на проектування сталевих конст-
рукцій, помноженим на коефiцiєнт К = 1,4 та коефiцiєнт умов ро-
у
боти m = 1,1.
При розрахунку зварних з'єднань сталевих конструкцiй
коефiцiєнт динамiчного змiцнення К слiд приймати рiвним 1.
у
5.4 Розрахунковi динамiчнi опори для деревини, яка
використовується у конструкцiях, слiд приймати такими, що дорiвню-
ють розрахунковим опорам згiдно з нормами на проектування де-
рев'яних конструкцiй, помноженим на коефiцiєнт динамiчного змiцне-
ння К = 1,4.
у
5.5 Розрахунок елементiв кам'яних та армокам'яних конструкцiй
слiд проводити за граничними станами першої групи у вiдповiдностi
з вимогами норм з проектування кам'яних та армокам'яних конструк-
цiй (СНіП ІІ-22-81).
Розрахунок стiн з кам'яних матерiалiв при е <= 0,7 у проводи-
о
ться без перевiрки розтягнутої зони на розкриття трiщин. При цьому
найбiльша величина ексцентриситету е за розрахунком несучої
о
спроможностi повинна задовольняти умови при розрахунку вiдповiдно:
- граничного стану першої групи е < = 0,95у;
о
- другої групи е < = 0,8у,
o
де у - вiдстань вiд центра тяжiння перерiзу елемента до краю
перерiзу у бiк ексцентриситету, см.
При забезпеченнi сумiсної роботи кам'яної кладки та залiзо-
бетону розрахунок конструкцiй слід проводити за методикою, яка на-
ведена у додатку 11.
С.49 ДБН В.2.2-5-97
Розрахунок основ та фундаментiв
5.6 Розрахунок основ сховищ повинен проводитись у вiдповiдно-
стi з вимогами норм з проектування основ будинкiв та споруд (СНіП
2.02.01-83).
Розрахунок основ сховищ, складених iз скельних грунтiв, а
також водонасичених глинистих та заторфованих грунтiв, проводиться
за несучою спроможнiстю на основне i на особливе сполучення наван-
тажень. При цьому розрахунковi опори основ iз скельних грунтiв
слiд приймати рiвними тимчасовим опорам зразкiв скельного грунту на
одновiсний стиск у водонасиченому станi, помноженими коефiцiєнт
динамiчного змiцнення К = 1,3.
у
Розрахунок основ, якi складенi нескельними грунтами, прово-
диться по деформацiях на основі сполучення навантажень. При цьому
вiдношення площi фундаментiв в планi пiд стiнами та колонами до
площi покриття (площi збирання навантаження) слiд приймати не мен-
ше: для укриттiв II класу - О,15, III класу -0,1 та IV класу -
0,05.
Розрахунок конструкцiї фундаменту на мiцнiсть повинен прово-
дитись на особливе сполучення навантажень, при цьому еквiвалентне
статичне навантаження слiд приймати за 3.22 цих норм.
Розрахунок фундаментiв з паль
5.7 Розрахунок фундаментiв з паль повинен виконуватись у
вiдповiдностi з вимогами норм на проектування фундаментiв з паль
та глибоких опор (СНіП 2.03.03-85).
Несучу спроможнiсть паль слiд визначати як найменшу з їх
значень, одержаних при розрахунках на особиве сполучення наванта-
жень (з урахуванням дiї ударної хвилi) по опору:
- грунта основи палi;
- матерiалу палi, який визначається у вiдповiдностi з нор-
мами проектування бетонних та залiзобетонних конструкцiй.
5.8. Несуча спроможнiсть Р , тс, висячих паль згiдно з умова-
п
ми опору грунту основи визначається за формулою
V П Н tg Ф
п i i гр i
P = F +ДР К SUM -------------------- + К (а P F + а Р F ) +
п d 1 в i=1 1 - v v 1в в р 1н н o
i
2 ----
а Р (1-2 V ) К / F
1н н н z / o
+ ------------------------------ , тс, ( 23 )
2
( 1 - v )
н
де F - несуча спроможнiсть одної палi, тс, при дiї
d статичного навантаження визначається за нормами
на проектування фундаментiв з паль та глибоких опор;
ДP - тиск у фронтi ударної хвилi (0,01 Н/м2) тс/м2
1 (ДР = 10 ДР; ДР - тиск, МПа (кгс/см2), щo прийма-
i
ється з згiдно додатком 1;
С.50 ДБН В.2.2-5-97
К К , К - коефiцiєнти, якi враховують неспiвпадiння за
в v z часом максимуму тиску в ударнiй хвилі, швид-
костi та перемiщення фундаменту з паль,
приймаються К = 1 м/с;
v
К = 0,015 м; К = 0,7 для фундаментiв пiд
z в
зовнiшнiми стiнами i К = 0,44 для внутрiш-
в
ніх стiн (колон);
п - кiлькiсть рiзнорiдних щарiв грунту;
v - коефiцiєнт Пуассона для i-го шару грунту, що визна-
i чається з норм на проектування оcнов будинків та
споруд;
П - периметр поперечного перерiзу палi у серединi i-го
i шару грунту, м;
Н - товщина i-го шару грунту, м, який торкається бокової
гр поверхнi палi;
Ф - кут внутрiшнього тертя i-го шару грунту, що визна-
i чається за нормами на проектування основ будинкiв
та споруд;
V - коефiцiєнт Пуассона для i-го шару грунту пiд вiстрям
н палi, який визначається за нормами на проектування
основ будинкiв та споруд;
а а - швидкостi розповсюдження пружно-пластичних
1в 1н хвиль у шарi грунту у пiдошвi ростверка і
бiля вiстря палi, м/с, якi приймаються за
таблицею 23;
P , P - параметр грунту пiд ростверком i пiд вiстрям
в н 2 4
палi, тс х с /м, що припадає за таблицею 23;
F - площа пiдошви ростверка, яка визначається
р методом пiдбору, що припадає на одну палю, м2,
за мiнусом площi F ;
o
2
F - площа обпирання, м , на грунт палi, яка
o приймається за нормами на проектування фунда-
ментiв з паль та глибоких опор.
5.9 При визначеннi несучої спроможностi висячих паль з уши-
ренням бiля вiстря, заглиблених без заповнення пазух вище уширен-
ня або з неущiльненою засипкою, складання по шарах при розрахунку
першої складової у формулi (23) слiд розповсюджувати тiльки на ша-
ри грунту, якi лежать у межах циліндричної (призматичної) частини
уширення палi.
С.51 ДБН В.2.2-5-97
Таблиця 23
-------------------------------------------------------------------
| | Параметр | Швидкість |
| | грунту | розповсюдження |
| Характеристика грунтів | 2 4 |пружно-пластичних |
| |р,тс х с м | хвиль а , м/с |
| | | 1 |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. Насипний грунт, ущiльнений | | |
| iз ступенем вологостi | 0,16 | 150 |
| S < = 0,5 | | |
| L | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. Пісок крупний та середньої | | |
| крупностi при ступенi | | |
| вологостi S < = 0,8 | 0,17 | 250 |
| L | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. Суглинок тугопластичний i | | |
| щiльнопластичний | 0,17 | 300 |
|-----------------------------------------------------------------|
|4. Глина тверда i напiвтверда | 0,2 | 500 |
|-----------------------------------------------------------------|
|5. Лес, лесовидний суглинок | | |
| при показнику просiдання | 0,15 | 200 |
| S < = 0,17 | | |
| sL | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|6. Грунт при вiдносному вмiстi | | |
| рослинних залишкiв | 0,1 | 100 |
| q > 0,6 (торф) | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|7. Мули супіщані глинистi | 0,15-0,19 | 500 |
|-----------------------------------------------------------------|
|8. Водонасичений грунт (нижче | | |
| рiвня грунтових вод) при | | |
| ступені вологостi: | | |
| S > 0,9 | 0,2 | 1500 |
| L | | |
| | | |
| S < = 0,8 | 0,19 | 450 |
| L | | |
|-----------------------------------------------------------------|
| Примітка. Для промiжних значень характеристик р , а , наведених |
| 1 |
|у таблицi, допускається застосовувати iнтерполяцію. |
-------------------------------------------------------------------
5.10 Несуча спроможнiсть паль-стоякiв Р , 1ОкН (тс), за умо-
ст
ви опору грунту основи (палi) визначається відповiдно до вимог
норм на проектування фундаментiв з паль та глибоких опор з ураху-
ванням динамічного змiцнення основи згiдно з 5.6 цих норм.
С.52 ДБН В.2.2-5-97
5.11 Кількість паль i паль-оболонок N , шт., у фундаментi
n
сховища визначається за формулою
P + K ДР F
c д 1 n
N = ------------------, ( 24 )
n P
n
де Р - постiйне навантаження, 10 кН (тс), яке передається
с на частину фундаменту, що пiдлягає розрахунку, вiд
верхнiх конструкцiй i приймається згiдно з
