---

нi розтягнутої зони розкриття трiщин. За граничним станом першої

групи розраховуються елементи основних несучих i огороджувальних

конструкцiй сховищ, тунелi аварiйних виходiв.

Граничний стан конструкцiй другої групи за пружною стадiєю

роботи арматури характеризується досягненням у розтягнутiй армату-

рi напружень, якi дорiвнюють розрахунковому динамiчному опору ар-

матури, при цьому напруження у бетонi стиснутої зони, як правило,

менше розрахункового динамiчного призмового опору бетону.

Розрахунок залiзобетонних конструкцiй за граничним станом

другої групи забезпечує вiдсутнiсть у них залишкових деформацiй.

За граничним станом другої групи слiд розраховувати конструкцiї

сховищ, розташованих у водонасиченому грунтi.

4.4 Граничний стан першої та другої груп шарнiрно обпертих

згинальних та позацентрово стиснутих елементiв нормується величи-

ною К, що дорiвнює вiдношенню прогину (перемiщення) конструкцiї,

який досягає до моменту f , граничного стану f до величини пруж-

i max

ного прогину (перемiщення конструкцiї f , при якому напруження в

o

арматурi разтягнутої зони досягає значення розрахункових динамiч-

них опорiв.

Для елементiв, якi розраховуються за граничним станом першої

групи, слiд приймати К = 3 та додержуватись умови f < f ,

i max

а для елементiв, якi розраховуються за граничним станом другої

групи,- К = 1 та додержуватись умови f < f .

i o

Величини прогинiв конструкцiй визначаються:

а) пружний прогин згинальних елементiв f , при якому напру-

о

д

ження у стиснутiй зонi досягає значень R , - за формулою

s

д д 2

R 0,003М SI

s р o

f = ( ----- + ------------ ) ------ , см; (10)

o д

Е М h

s max o

б) граничний прогин f , при якому починається роздрiбнення

max

бетону на верхнiй гранi стиснутої зони балочних елементiв, - за

форомулою

д

0,003 0,75 R

s 2

f = --------- ----------- SI см; (11)

max д o'

h ( м-м') R

o s

С.39 ДБН В.2.2-5-97

'

в) граничний вигин f , при якому починається руйнування

max

стиснутої зони позацентрово стиснутих елементiв, - за формулою

д

0,003 х 0,75 R b

' s 2

f = ------------------------ SI , см (12)

max д д ' o

N + R A - S A

s s sc sc

д

де R , R - розрахунковий динамiчний опiр арматури розтягу

s sc

(стиску), МПа (кгс/см2);

д

R - розрахункова динамiчна призмова мiцнiсть бетону,

b МПа (кгс/см2);

Е - модуль пружностi арматури, МПа (кгс/см2 );

s

'

A , А - площi розтягнутої (стиснутої) арматури, см2;

s sc

'

м , м - коефiцiєнти армування перерiзу розтягнутої

(стиснутої) арматури;

'

а - вiдстань вiд рiвнодiючої зусилля у стиснутiй

арматурi до ближньої гранi перерiзу, см;

h - робоча висота перерiзу, см;

o

l - розрахункова довжина елементiв, см;

o

b - ширина прямокутного перерiзу, см;

N - поздовжнє стиснуте зусилля, Н (кгс);

S - коефiцiєнт, який залежить вiд схеми завантажен-

ня елементiв та умов на опорах, що приийма-

ється згiдно з додатком 5;

д

М - згинальний момент, при якому напруження в арма-

р д

турi досягає R , який визначається за формулою

s

д д д ' д д '

М = А R (h - 0,5 х ) + А х R (0,5 х - а ), (IЗ)

max s s o s sc

С.40 ДБН В.2.2-5-97

д

A х R

д s s

де х = ---------- ;

д

b х R

b

д

М - максимальний згинальний момент 10 Нм (кгс-м), який

max сприймається нормальним перерiзом за умови

д д

Z = Z

R

i визначається для прямокутного перерiзу за вира-

зом

д 2 д

зом М х = 0,5Ьh R , 10, Н7м (кгс/м).

max о b

4.5 Граничний стан першої групи елементiв з затисненими опо-

рами або нерозрiзних згинальних та позацентрово стиснутих елемен-

тiв нормується величиною кута розкриття трiщин у шарнiрi

пластичності,яка визначається за формулою

0,003

Ф = 0,035 + --------- . (14)

imax Z

д

д д

При Z < 0,02 Ф Ф приймається рiвним 0,2 рад.,

іmax

д

де Z - вiдносна висота стиснутої зони бетону, яка визна-

чається за формулами:

для згинальних елементiв

д

R

д s (15)

Z = м --------- ;

д

R

b

для позацентрово стиснутих елементiв

д

R N

д s (16)

Z = м --------- + ---------

N д д

R bh R

b o b

С.41 ДБН В.2.2-5-97

м - коефiцiєнт армування перерiзу розтягнутої зони, який

визначається за формулою

A

s

м = -------- ( 17 )

bh

o

Мiцнiсть елемента при роботi його у пружно-пластичнiй стадiї

(граничний стан першої групи) забезпечується за умови

Ф < = Ф

i imax ( 18 )

де Ф - величина кута розкриття трiщин у шарнiрi пластич-

imax ностi вiд розрахункового навантаження із

врахуванням коефiцiєнта динамiчностi з перемiщення.

С.42 ДБН В.2.2-5-97

Таблиця 19

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

| Вплив на опiр |Розрахунковий опiр бетону та початковi модулi пружностi при класi бетону |

| | за мiцнiстю на стиск, МПа (кгс/см2) |

| |-----------------------------------------------------------------------------|

| | В15 | В20 | В25 | ВЗО | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В6О |

|------------------------------------------------------------------------------------------------------|

|Стиск осьовий | 8,5 | 11,5 | 14,5 | 17,5 | 19,5 | 22,0 | 25,0 | 27,5 | 30,0 |33,0 |

|(призмова мiцнiсть) |(86,7) | (117) | (148) | (173) | (199) | (224) | (225)| (280) |(306) |(336) |

|R , МПа (кгс/см2) | | | | | | | | | | |

| b | | | | | | | | | | |

|------------------------------------------------------------------------------------------------------|

|Розтяг осьовий | 0,75 | 0,90 | 1,05 | 1,20 | 1,30 | 1,40 | 1,45 | 1,55 | 1,60 | 1,65 |

|R , МПа (кгс/см2) |(7,65) |(9,18) | (10,7)| (12,2)| (13,3)| (14,3)|(14,8)| (15,8)|(16,3)|(16,8) |

| bt | | | | | | | | | | |

|------------------------------------------------------------------------------------------------------|

|Модуль пружностi бетону | 23,0 | 27,0 | 30,0 | 32,5 | 34,5 | 36,0 | 37,5 | 39,0 | 39,5 | 40,0 |

|природного твердiння, | ---- | ---- | ----- | ---- | ---- | ---- | ---- | ----- | -----| ----- |

|МПа (кгс/см2) | 235 | 275 | 306 | 331 | 362 | 367 | 382 | 398 | 403 | 408 |

| -3 | | | | | | | | | | |

|Е х 10 | | | | | | | | | | |

| b | | | | | | | | | | |

|------------------------------------------------------------------------------------------------------|

|Модуль пружностi бетону,| 20,5 | 24,5 | 27,0 | 29,0 | 31,0 | 32,5 | 34,5 | 35,0 | 35,5 | 36,0 |

|що пiддавався тепловiй | (209) | (245) | (275) | (296) | (316) | (332) | (347)| (357) | (362)| (367) |

|обробцi при атмосферному| | | | | | | | | | |

|тиску, МПа (кгс/см2) | | | | | | | | | | |

| -3 | | | | | | | | | | |

|Е х 10 | | | | | | | | | | |

| b | | | | | | | | | | |

|------------------------------------------------------------------------------------------------------|

|Примiтка. Модуль пружностi бетону, який пiддавався тепловiй обробцi при атмосферному тиску, |

| приймається рiвним 0,9 Е . |

| b |

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

С.43 ДБН В.2.2-5-97

Матеріали та їх розрахунковi характеристики

Бетон

4.6 Для збiрних i монолiтних бетонних i залiзобетонних кон-

струкцiй сховищ повинен прийматися важкий бетон середньої щiльнос-

тi бiльше 2000 кг/м3 класу не нижче В 15, а для колон i ригелiв -

не нижче В 22,5.

Бетоннi блоки для стiн заввишки 2,4 м слiд передбачати класу

не нижче В 12,5. Розчин для замурування швів збiрних залiзобетон-

них конструкцiй приймати класу не нижче В 12,5, а для кладки стiн

- не нижче М 50.

4.7 При розрахунках конструкцiй захисних споруд на еквiва-

лентнi статичнi навантаження нормативний опір бетону осьовому сти-

ску призм (призмова мiцнiсть) R та опiр осьовому розтягу R

b bt

приймаються у вiдповiдностi з вимогами СНіП 2.03.01-84 з проекту-

вання бетонних та залiзобетонних конструкцій. При цьому коефiцiєн-

ти безпеки по бетону при стиску Y та розтягу Y дорiвнюють:

bc bt

Y = 1,3 та Y = 1,5 (СНіП 2.03.01-84, таблиця 11).

bc bt

4.8 Розрахунковi динамiчнi опори бетону у проектованих кон-

струкцiях захисних споруд слiд приймати рівними розрахунковим опо-

рам бетону при розрахунку на еквiвалентнi статичнi навантаження

відповідно до таблицi 19, помноженим на коефiцiєнт динамiчного

змiцнення бетону, що дорiвнює:

д

- при розрахунку за граничним станом першої групи Y = 1,2;

b

д

- при розрахунку за граничним станом другої групи Y = 1,3.

b

4.9 Розрахунковi опори бетону, вказанi у таблицi 19, слiд

множити на коефiцiєнти умов роботи, які приймаються за таблицею 20.

Таблиця 20

-------------------------------------------------------------------

|Фактори, якi обумовлюють введення | Коефiцiєнти умов роботи |

|коефііцієнтів умов роботи бетону | бетону |

| |-----------------------------|

| | умовні | величини |

| | позначення | коефіцієнтів |

|-----------------------------------------------------------------|

|1. Померемiнне заморожування та | | |

| розморожування при експлуатації | | |

| конструкцiй у водонасиченому | | |

| станi та розрахунковiй зимовiй | | |

| температурi зовнiшнього повiтря:| | |

| | | |

| нижче мiнус 20 до мiнус 40 | Y | 0,85 |

| 40 град. С включно | b6 | |

| | | |

-------------------------------------------------------------------

С.44 ДБН В.2.2-5-97

Продовження табл. 20

-------------------------------------------------------------------

|Фактори, якi обумовлюють введення | Коефiцiєнти умов роботи |

|коефііцієнтів умов роботи бетону | бетону |

| |-----------------------------|

| | умовні | величини |

| | позначення | коефіцієнтів |

|-----------------------------------------------------------------|

| нижче мiнус 5 до мiнус 20 | Y | 0,9 |

| 20 град.С включно | Ь6 | |

| | | |

| мінус 5 град.С i вище | Y | 0,95 |

| | b6 | |

|-----------------------------------------------------------------|

|2. Поперемiнне заморожування та | | |

| розморожування в умовах | | |

| експлуатацiї конструкцiй при | | |

| епiзодичному водонасиченнi при | | |

| розрахунковiй зимовiй температу-| | |

| рi зовнiшнього повiтря: | | |

| | | |

| мінус 40 град.С i вище | Y | 1 |

| | b6 | |

|-----------------------------------------------------------------|

|3. Бетонні конструкцiї | Y | 0,9 |

| | b9 | |

-------------------------------------------------------------------

4.10 Розрахунковий динамiчний опiр бетону зрiзу слiд приймати

рiвним розрахунковому опору бетону осьовому стиску (призмова мiц-

нiсть) R вiдповiдно до таблицi 19, помноженому на коефiцiєнт

b

0,25.

Арматура

4.11 Вибiр арматурних сталей для залiзобетонних конструкцiй

сховищ повинен провадитись з урахування вимог СНіП 2.03.01-84 на

проектування бетонних та залiзобетонних конструкцiй та згiдно з

таблицею 21 цих норм.

Для закладних деталей та з'єднувальних накладок повинна зас-

тосовуватись прокатна вуглецева сталь класу С38/23 вiдповiдно до

норм на проектування сталевих конструкцiй. При цьому коефiцiєнт

зміцнення сталi слiд приймати Y = 1,4 i коефiцiєнт умов роботи

s3

Y = 1,1.

s1

С.45 ДБН В.2.2-5-97

Таблиця 21

-------------------------------------------------------------------

| Призначеннння арматури |Ступінь | Клас арматури |

| |застосування | |

|-----------------------------------------------------------------|

|1. Поздовжня робоча розтягнута|Рекомендується| А-ІІІ, А-ІY |

| та стиснута арматура, яка |Допускається | А-ІІ |

| визначається розрахунком | | |

|-----------------------------------------------------------------|

|2. Поздовжня робоча стиснута |Рекомендується| А-ІІІ, А-ІY |

| арматура, яка визначається |Допускається | А-ІІ |

| розрахунком | | |

|-----------------------------------------------------------------|

|3. Поперечна арматура, яка |Рекомендується| А-ІІІ, А-ІІ |

| визначається розрахунком |Допускається | А-І |

|-----------------------------------------------------------------|

|4. Конструктивна арматура |Рекомендується| А-І, Вр-І |

| |Допускається | А-II, В-I |

| | |(при вiдсутностi |

| | | Вр-І) |

-------------------------------------------------------------------

4.12 При розрахунку залiзобетонних конструкцiй сховищ на ек-

вiвалентнi статичнi навантаження (за граничним станом першої гру-

пи) розрахунковi опори робочої стержньової гарячекатаної арматури

класiв А-I, А-II i А-III, яка призначається для перерiзiв елемен-

тiв, слiд приймати чисельно рiвними нормативним опорам арматурних

сталей вiдповiдно до норм з проектування бетонних та залiзобетон-

них конструкцiй, з урахуванням коефiцiєнта надiйностi по арматурi

Y , рiвного 1. Розрахунковий опір арматурної сталi класу А-IY та

s

дротяної арматури класу Вр-I визначається за нормативним опором

урахуванням коефiцiєнта надiйностi по арматурi Y , рiвного 1,1.

s

д д д

4.13 Розрахунковi динамiчнi опори арматури R , R , R

s sw sc

слід визначати за розрахунковими опорами, вказаними в таблицi 22

(СнiП 2.03.01-84, стор. 25), помноженими на коефiцiєнти динамiч-

ного змiцнення арматурної сталi, якi наведені у таблицях 23, 29

(СнiП 2.03.01-84, сторiнки 25 та 28).

Розрахунковi опори арматури класiв А-I, А-II та А-III за та-

блицею 22 при розрахунку конструкцій на вигин слiд множити на

коефiцiєнт умов роботи Y , що дорiвнює 1,0.

s4

Розрахунок залiзобетонних елементiв

4.14 Розрахунок залiзобетонних елементiв укриттiв повинен ви-

конуватись згiдно зi СнiП 2.03.01-84.

4.15 При використаннi у захисних спорудах попередньо напру-