---

ми довiдкового додатку 3.

При виявленнi пошкоджень категорiї А необхiдно:

- довести до вiдома вiдповiдальних осiб;

- забезпечити безпеку людей i збереження майна у зонi виявле-

них пошкоджень;

- виконати термiновi роботи щодо запобiгання небезпеки обва-

лення (тимчасове розкрiплення, розвантаження, термiновий ремонт

тощо).

- 5 -

Уточнення властивостей металу в конструкцiях i з'єднаннях

2.11 Уточнення властивостей металу, використаного в конструк-

цiях i їх з'єднаннях, проводиться з метою:

- встановлення розрахункових значень опорiв Rу та Ru вiдпо-

вiдно до фактичного значення границi текучостi i тимчасового опору

тiєї партiї сталi, яка була використана при виготовленнi конструк-

цiй (вiдповiдно Rwу i Rwи для зварних швiв, Rbs i Rbi для бол-

тiв, Rгs i Rrt для заклепок);

- перевiрки вiдповiдностi iнших службових властивостей сталi

(холодностiйкiсть, опiр руйнуванню вiд втомленостi та iн.) умо-

вам експлуатацiї та ступеня вiдповiдальностi конструкцiй;

- одержання необхiдної iнформацiї про технологiчнi властивос-

тi сталi (наприклад, зварюваностi) для вирiшення питання про мож-

ливi способи ремонту i пiдсилення.

2.12 Властивостi металу уточнюються на пiдставi результатiв

випробувань зразкiв, якi можна орiєнтувати на оцiнку границi теку-

чостi i тимчасового опору окремих конструктивних елементiв (як

правило, найбiльш навантажених або вiдповiдальних) або для групи

однотипних елементiв (партiї).

Обробка результатiв випробувань i визначення Rуm i Rиm

здiйснюється за вказiвками рекомендованого додатку 4 до цих норм.

Значення розрахункового опору визначається вiдповiдно до ви-

мог пп. 20.1 i 20.7 СНіП 11-23-81*.

2.13 При оцiнцi службових властивостей сталi i визначеннi

ступеня їх вiдповiдностi умовам роботи конструкцiй рекомендується

враховувати данi хiмiчного аналiзу проб, за якими у багатьох випа-

дках може бути iдентифiкована марка сталi. Бiльш точною є оцiнка

за результатами випробування зразкiв на ударну в'язкiсть за ГОСТ

7268-82 i ГОСТ 9454-78, коли одержанi значення ударної в'язкостi

зiставляються з вимогами, наведеними у табл. 1.

Таблиця 1

-------------------------------------------------------------------

|Розрахунковий | Обмеження щодо ударної в'язкостi для груп |

|опір за грани-| конструкцій |

|цею текучості |--------------------------------------------------|

| | 1 | 2 | з | 4 |

|-----------------------------------------------------------------|

| | -20 | -20 | | |

|До 280 МПа |КСU >=30 |КСU >=30 | а >=ЗО | - |

| | | | cт | |

| | а >=30 | а >=30 | | |

| | ст | ст | | |

|-----------------------------------------------------------------|

| | -40 | -40 | -40 | |

|Від 285 до |КСU >=30 |КСU >=30 |КСU >=30 | а >=30 |

|380 МПа | | | | ст |

|-----------------------------------------------------------------|

| | -40 | | | |

|Бiльше 390 |КСU >=40 | -40 | -40 | |

| МПа |КСU >=70 |КСU >=40 |КСU >=40 | а >=30 |

| |а >=30 | | | ст |

| | ст | | | |

|-----------------------------------------------------------------|

|Примiтка 1. Позначення, прийнятi у таблицi: |

| КСU - ударна в'язкiсть зразкiв з U-подiбним надрiзом |

| при кiмнатнiй температурi за ГОСТ 9454-78; |

-------------------------------------------------------------------

Продовження таблиці далі

- 6 -

Продовження таблиці 1 (примітка 1)

-------------------------------------------------------------------

| -20 |

| КСU - те саме, при температурi мiнус 20 град.С; |

| -40 |

| КСU - те саме, при температурi мiнус 40 град.С; |

| |

| а - ударна в'язкiсть пiсля механiчного старiння |

| ст за ГОСТ 7268-82. |

| |

|Примiтка 2. Значення ударної в'язкостi наведенi в Дж/см2 . |

| |

|Примiтка 3. Для конструкцiй 4-ї групи вимоги належать до елемен-|

| тiв завтовшки бiльше 20 мм. |

| |

|Примiтка 4. Групи конструкцiй наведенi за класифiкацiєю додатку 1|

| СНіП 11-23-81*. |

-------------------------------------------------------------------

2.14 Зварюванiсть сталi оцiнюється за значенням наведеного

вуглецевого еквiвалента Се, який враховує хiмiчний склад матерiалу

i товщину прокату:

Мп+Сг+Сu Sі Nі Мо V+Mg 1

Се=С+ --------- + --- + --- + --- + ---- + ----- , ( 1 )

20 30 60 15 10 600

де С, Мn, Сr, Сu Sі, Nі, Мо, V, Мg - вмiст вуглецю, марганцю,

хрому, мiдi, кремнiю, нiкелю, молiбдену, вольфраму i магнiю у

вiдсотках;

t - товщина прокату в мiлiметрах.

Сталь визначається придатною для зварювання, якщо:

Се <= 0,35

С <= 0,22%

S <= 0,055%. ( 2 )

Р <= 0,050%

Sі <= 0,22%

тут С, S, Р,Si- вiдсотковий вмiст вуглецю, сiрки, фосфору i

кремнiю.

При порушеннi умов (2) використання зварювання при ремонтi i

пiдсиленнi конструкцiй допускається тiльки при спецiальному обгру-

нтуваннi.

Уточнення навантажень i впливiв

2.15 Нормативне значення навантаження вiд власної ваги кон-

струкцiй визначається за результатами обмiрiв. Власну вагу метале-

вих конструкцiй допускається встановлювати за кресленнями КМД з

обов'язковими контрольними замiрами перерiзiв, а при вiдсутностi

цих креслень - за результатами обмiрiв елементiв конструкцiй. На-

вантаження вiд власної ваги стацiонарно встановленого обладнання,

трубопроводiв, промпроводок i агрегатiв визначається за робочими

кресленнями, враховуючи фактичну схему їх розмiщення i спирання на

конструкцiї.

Коефiцiєнт надiйностi за навантаженням для зазначених наван-

тажень дорiвнює одиницi.

2.16 Постiйнi навантаження вiд ваги покриттiв (перекриттiв)

рекомендується приймати з урахуванням результатiв розкриття покрi-

- 7 -

влi (загорож) i фактичного складу шарiв. Нормативнi значення цих

навантажень визначаються зважуванням зразкiв i обробкою результа-

тiв зважування за формулою:

Sg

g = Рn +- t ------- , ( 3 )

n -----

/ m

/

1 m

де Pn = --- SUM Pі - середнє арифметичне значення ваги зразків;

m і=1

---------------------

/ 1 m 2

Sg = / ------ SUM ( Pі-Pn) - середнє квадратичне відхилення

/ M-1 i=1 результатів зважування;

Pi - cумарна вага усіх шарів захисної

конструкції в і-му шурфі, зведеному

до 1 м2;

M - кількість зразків (не менше 5);

t - коефіцієнт, який враховує обсяг

вибірки, визначається за табл. 2.

Таблиця 2

-------------------------------------------------------------------

|Кiлькiсть | t | Кiлькiсть | t | Кiлькiсть | t |

|зразків m | | зразків m | | зразків m | |

|-----------------------------------------------------------------|

| 5 | 2,13 | 9 | 1,86 | 25 | 1,71 |

|-----------------------------------------------------------------|

| 6 | 2,02 | 12 | 1,80 | ЗО | 1,70 |

|-----------------------------------------------------------------|

| 7 | 1,94 | 15 | 1,76 | 40 | 1,68 |

|-----------------------------------------------------------------|

| 8 | 1,89 | 20 | 1,73 |60 i бiльше| 1,67 |

|-----------------------------------------------------------------|

|Примiтка. Для промiжних значень m величину t визначають лiнiйною |

| iнтерполяцiєю. |

-------------------------------------------------------------------

Знак "плюс" у формулi (3) приймається при несприятливiй дiї

збiльшеного навантаження, знак "мiнус" - при сприятливiй.

Допускається визначати gn з урахуванням нерiвномiрного розпо-

дiлу постiйного навантаження по поверхнi захисної конструкцiї. Для

цього використовують формулу:

1,64 Sg

gn = Рn +- -------------------------------- , (4)

-----------------------

/ 1 + 0,1 (L+В)+ 0,006LВ

/

де L i В - вiдповiдно довжина i ширина вантажної площi

конструкцiї, що розраховується, у метрах.

Із двох значень gn, розрахованих за формулами (3) i (4),

приймається найбiльш неспритливе.

Коефiцiєнт надiйностi за навантаженням Yf до нормативного

значеннях навантаження gn, визначеного за формулою (3) або (4),

дорiвнює одиницi.

- 8 -

2.17 Нормативнi значення вертикальних навантажень, якi пере-

даються колесами мостових i пiдвiсних кранiв, визначають за пас-

портними даними або за результатами зважування кранiв.

При зважуваннi вертикальний розрахунковий тиск колеса мосто-

вого крана визначається за формулою:

1 L - d Yk Gкр

F= --- [ ( Yk gв + Yв G) ------- + --------- ] , ( 5 )

Mk L 2

де Mк - кiлькiсть колiс з одного боку крана;

gв , Gкр - вiдповiдно власна вага вiзка i моста крана;

L - пролiт моста крана;

d - мiнiмально можлива вiдстань вiд осi вiзкiв до осi ряду,

який розглядається;

G - максимальна величина корисного вантажу, що пiднiмається

на гацi крана;

Yк - коефiцiєнт надiйностi за власною вагою вiзка i моста

крана, що приймається Yk = 1, при визначеннi ваги результатами

зважування i Yk-1,05 - при визначеннi ваги за паспортними даними

(якщо проводилося пiдсилення конструкцiї крана, то треба врахувати

вагу елементiв пiдсилення);

Yв - коефiцiєнт надiйностi за вантажем, що пiднiмається,

приймається за табл. 3.

Таблиця З

-------------------------------------------------------------------

|Тип i ван-|Вантаж, що | Умови | Коефiцiєнт Yв для |

|тажопід- |піднімаєть-| наван- | кранів з режимною |

|йомність |ся | таження | групою |

|крана | | | за ГОСТ 25546-82 |

| | | |------------------------------|

| | | | 1К, 2К| ЗК,4К | 5К |6К-8К |

|-----------------------------------------------------------------|

|Гаковi |Штучні | - | | | | |

|вантажо- |вантажі | | | | | |

|підйом- | | | | | | |

|ністю,т: | | | | | | |

| до 5 | | | 1,15 | 1,25 | 1,35 | 1,50 |

|від 5 до | | | | | | |

| 12,5 | | | 1,10 | 1,20 | 1,25 | 1,50 |

|від 12,5 | | | | | | |

|до 20 | | | 1,10 | 1,15 | 1,20 | 1,40 |

| | | | | | | |

|більше 20 | | | 1,10 | 1.10 | 1,15 | 1,30 |

|-----------------------------------------------------------------|

|Грейфернi |Шебiнь, | Iз штабеля| - | 1,10 | 1,10 | 1,10 |

| |вугілля та |------------------------------------------|

| |інші нелип-|Із приямка | | | | |

| |кі і не- | з | - | 1,40 | 1,40 | 1,40 |

| |зв'язні | водою | | | | |

| |матеріали | | | | | |

-------------------------------------------------------------------

Закінчення таблиці далі

- 9 -

Закінчення таблиці З

-------------------------------------------------------------------

|Тип i ван-|Вантаж, що | Умови | Коефiцiєнт Yв для |

|тажопід- |піднімаєть-| наван- | кранів з режимною |

|йомність |ся | таження | групою |

|крана | | | за ГОСТ 25546-82 |

| | | |------------------------------|

| | | | 1К, 2К| ЗК,4К | 5К |6К-8К |

|-----------------------------------------------------------------|

|Магнiтнi |Скрап |Із немета-| - | 1,30 | 1,30 | 1,30 |

| |сталевий, |левої | | | | |

| |чавун у |основи | | | | |

| |чушках |------------------------------------------|

| | |Із метале- | | | | |

| | |вої основи | - | 1,50 | 1,60 | 1,70 |

|-----------------------------------------------------------------|

| |Сталевий |Із гратчас-| - | 1,40 | 1,50 | 1,60 |

| |прокат |тої основи | | | | |

| | |------------------------------------------|

| | |Із суцiль- | - | 1,60 | 1,70 | 1,80 |

| | |ної мета- | | | | |

| | |левої | | | | |

| | |основи | | | | |

-------------------------------------------------------------------

Величина F, яка визначається за формулою (5), приймається не

бiльшою, нiж зазначено у СНіП 2.01.07-85.

При визначеннi кранових навантажень допускається врахування

фактичного розмiщення зон обслуговування крана i фактичного набли-

ження вiзка до ряду колон, якщо розмiщення й габарити постiйно

встановленого в будiвлi обладнання такi, що порушення цих обмежень

фiзично неможливе, або ж у вiдповiдних мiсцях встановленi обмежу-

вачi перемiщення кранiв по колiях i вiзкiв по мосту крана (упо-

ри).

Якщо фактичне наближення вiзкiв мостових кранiв до розгляду-

ваного ряду колон Уmin = Уо + рL перевищує паспортнi значення Уо

тодi вертикальне кранове навантаження на конструкцiї розглядувано-

го ряду може бути скореговане шляхом множення на коефiцiєнт kу,

який обчислюють за формулою:

рL ( gв +G)

--------------

Gкр

kу = 1 - ----------------------------------- ( 6 )

L-Уo

2L + ( gв + G) -----------

G кр

н

2.18 Нормативнi боковi сили на колесо крана Н визначаються

к

за СНіП 2.01.07-85 для кранiв з режимами роботи 1К-6К. Для кранiв

з режимам роботи 7К i 8К цi сили визначаються так:

а) для чотириколiсних мостових кранiв

н н

н н aн (Fmaх - Fmіn ) L

Н = 0,1F + -------------------, ( 7 )

к max B

- 10 -

н н

де F і F - вертикальний тиск на колесо, вiдповiдно на

max min бiльш чи менш навантаженому боцi крана;

В - база крана;

aн - коефiцiєнт, який дорiвнює 0,03 при центральному

приводi механiзму пересування

i 0,01 - при роздiльному приводi;

б) для багатоколiсних (8 колiс i бiльше) кранiв з гнучким пi-

н

двiсом Н приймається 0,1 вiд вертикального навантаження на коле-

к

со, обчисленого при розташуваннi вiзка з навантаженням, яке

дорiвнює паспортнiй вантажопiдйомностi крана посерединi моста, як-

що при цьому виконанi вимоги 10.6 табл. 10 цих норм.

н

Боковi сили Н , обчисленi за формулою (7), можуть бути прик-

к

ладенi:

- до колiс з одного боку крана;

- до колiс по дiагоналi крана.

н

При цьому до iнших колiс прикладаються сили 0,1 F

max

н

(0,1 F ).

min

Якщо частки вертикального i бокового навантаження у загально-

му напруженнi становлять не менше 30% кожна, тодi допускається

вводити у розрахунок коефiцiєнт поєднання вертикального тиску i

бокової сили, який порiвнює 0,9.

2.19 Розрахунковi значення атмосферних навантажень

рекомендується визначати на пiдставi даних найближчих метеостан-

цiй, якi знаходяться в аналогiчних з розглядуваним об'єктом умовах

за ступенем захищеностi i типом мiсцевостi.

Розрахункове значення снiгового навантаження визначається за

формулою:

S(Т)= Ms + Ss(0,78 lnТ -0,45), ( 8 )

де Т - прогнозований строк служби конструкцiї в роках;

Ms i Ss- оцiнки математичного очiкування i стандарту вибiрки

рiчних максимумiв запасу води

у снiговому покривi.

Для розрахунку оцiнок Ms i Ss запасу води треба використати

данi снiгознiмання на захищеному вiд дiї вiтру майданчику за перi-

од не менш як 20 рокiв. При використаннi даних для вiдкритого май-

данчика розрахункове навантаження S(Т), обчислене за формулою (8),