Страница 3: ВСН 286-72. Указания по расчету железобетонных дымовых труб (46620)

3.5. Модуль деформации грунтов «Е» следует определять путем испытания грунтов штампами согласно ГОСТ 12374-66 «Грунты. Метод полевого испытания статическими нагрузками».

Расчет средней осадки и крена фундамента

3.6. Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на многослойном основании конечной толщины Н, определяется по формуле:

                                            (52)

где   b - диаметр круглого или ширина кольцевого (ленточного) фундамента (см);

         Р - среднее давление на основание без вычета бытового давления на отметке подошвы фундамента; это давление должно быть меньше или равно Rн;

         Еi - модуль деформации i-ro слоя грунта (кг/см2) (имеется в виду горизонтальное напластование грунтов);

         Ki - безразмерный коэффициент для i-го слоя грунта, который в зависимости от расстояния Z между подошвами фундамента и слоя, взятого в долях от диаметра фундамента (т.е. отношения 2Z/b), вычислен с использованием модели однородного линейно деформируемого полупространства и приведен в табл. 2, причем в случае кольцевого фундамента (при r1/r2  0,5) коэффициент Ki, принимается как для ленточного фундамента с отношением 2Z/b, где b = r2 - r1;

Примечание: При r1/r2 < 0,5 условно принимается b = 2r2, как для круглого фундамента.

         М - поправочный коэффициент, позволяющий учитывать концентрацию напряжений в сжимаемом слое грунта конечной толщиной Н по сравнению с упругим полупространством (влияние условий на границе сжимаемого слоя), значение которого приведено ниже:

М = 1,5;      при         

М = 1,4;         "           

М = 1,3;         "           

М = 1,2;         "           

М = 1,1;         "           

М = 1,0;         "           

m - коэффициент условий деформаций основания в зависимости от ширины или диаметра фундамента.

                                                     m = 1,2      при          5 < b?? 10 м

                                                     m = 1,35      "             10 < b?? 15

                                                     m = 1,5        "              b > 15

Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на сжимаемом основании толщиной Н, может быть, также определена по упрощенной формуле:

,                                                  (53)

где        Eср - средний модуль деформации грунтов (кг/см2), находящихся в пределах сжимаемой толщи основания Н, вычисляемый по формуле:

                                                   (54)

         К - коэффициент, определяемый по табл. 3 в зависимости от отношения 2H/b;

          - коэффициент Пуассона для грунта, принимаемый приближенно равным 0,3;

          (сжимаемая толща основания),

где        hi- толщина i-го слоя грунта с модулем Еi

3.7. Крен круглого и кольцевого фундамента, нагруженного эксцентричной нагрузкой, определяется по формуле:

                                                 (55)

где        Р - полная вертикальная нагрузка на основание;

             b - диаметр круглого или кольцевого фундамента;

             Еср - средний модуль деформации грунтов (т/м2), определяемый по формуле (54);

             А - параметр, определяемый по табл. 4 в зависимости от отношения ;

             e - расстояние от точки приложения нагрузки Р до центра фундамента (м);

              - коэффициент Пуассона.

Таблица 2

Коэффициент К

Таблица 3

Таблица 4

3.8. Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны быть не более:

для труб высотой 101-200 м     tg = 0,003

                                                       S = 20 см

                               201-300 м     tg = 0,002

                                                        S = 15 см

                          больше 300 м    tg?? = 0,0015

                                                       S = 10 см

Приложение 1

Расчетные сопротивления арматуры для труб

Таблица 5

Примечания: 1. Значения Ra для расчета трубы даны с коэффициентом условий работы, равным 0,85.

2. В условиях воздействия температуры расчетные сопротивления арматуры умножаются на коэффициенты табл. 8 главы СНиП II-В.7-67.

3. При нагреве арматуры до температуры, превышающей 100 С, расчетные сопротивления арматуры, указанной в табл. 5, умножаются на дополнительный коэффициент условия работы ma = 0,85.

4. Нагрев арматуры до температуры свыше 150 С не допускается.

Приложение 2

Пример расчета ствола трубы

1. Дано к расчету

1. Труба железобетонная высотой Н =320 м.

2. Внутренний диаметр устья трубы d0 = 9,6 м.

3. Температура отводимых газов t = 200С.

4. Подводящий газоход - подземный.

5. К стволу непосредственно примыкает теплоизоляция толщиной 0,05 м с облицовкой кирпичной кладкой в 0,5 кирпича.

6. Футеровка трубы из кислотоупорного кирпича толщиной в 1 кирпич.

7. Между футеровкой и облицовкой имеется вентилируемый зазор переменной величины от 50 мм - вверху и до 400 мм внизу трубы.

8. Географический район строительства трубы - III.

2. Принято к расчету

1. Бетон для ствола марки - 300.

2. Уклон наружной грани оси трубы - i = 2,36 %

3. Труба разбивается на 8 расчетных звеньев с равным интервалом между сечениями - 40 м.

4. Арматура периодического профиля класса А-III устанавливается с наружной и внутренней сторон стенки Fa и Fав (вертикальная), , и  (горизонтальная).

3. Вертикальная нагрузка по сечениям

Таблица 6

Таблица 7

4. Определение расчетных ветровых нагрузок по формуле (1):

Значения статической нагрузки

Таблица 8

,

где        i(xk) и ??i(xj) - относительные ординаты;

         mj - коэффициент пульсации скоростного напора.

Величины относительных ординат

Таблица 9

Таблица 10

Приведенное ускорение (ik) середины k-го участка при колебаниях сооружения по i-ой форме