в зоне местного сжатия:
для схем согласно рисункам 13 б, д, ж - ??s = 1,0;
для схем согласно рисункам 13 а, в, г, е, к
|
(96) |
где Aloc1<Aef ?? Aloc2.
Коэффициент ??b такой же, что и в пункте 4.47.
Расчет на продавливание
4.50. Расчет на продавливание плитных конструкций (без косвенного армирования) от действия усилий, которые равномерно распределены на ограниченной площади, должен выполняться из условия
|
(97) |
где F – усилие продавливания;
?? - коэффициент, который принимается в зависимости от вида бетона:
тяжелого…………...........................................................................1,00
мелкозернистого……………..........................................................0,85
легкого……………......................................................................... 0,80
um - среднее арифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований
пирамиды, которая образуется при продавливании в пределах рабочей
высоты сечения.
При определении F и um предполагается, что продавливание осуществляется по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой есть площадь действия продавливающего усилия, а боковые грани наклонены под углом 450 к горизонтали (рисунок 14а).
Продавливающее усилие F принимается равным силе, которая действует на пирамиду продавливания за вычитом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (учитывая по плоскости растянутой арматуры) и тех, которые сопротивляются продавливанию.
Если схема опирания такова, что продавливание возможно только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 450 (рисунок 14б), правая часть условия (97) определяется для фактической пирамиды продавливания, то есть доумножается на h0/c. При этом значение несущей способности принимается не больше значения, которое отвечает пирамиде продавливания при с=0,4h0, где с – длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания.
При установке в пределах пирамиды продавливания поперечных стержней (рисунок 14б), нормальных к плоскости плиты, расчет выполняется из условия
ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99 С.59
|
(98) |
Но не более 2Fb. Усилие Fb принимается равным правой части условия (97), а Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, которые воспринимаются хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания по формуле
|
(99) |
где Rsw не должно превышать значения, которое отвечает арматуре класса А-1.
При учете поперечной арматуры значение Fsw должно быть не меньше 0,5Fb.
При расположении поперечной арматуре на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза следует выполнять дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, которое расположено по контуру участка с хомутами, из условия (97).
Поперечная арматура должна удовлетворять всем требованиям при конструировании железобетонных конструкций в соответствии с разделом 7.
Расчет на отрыв
4.51. Расчет железобетонных элементов на отрыв при действии нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения (рисунок 15), должен выполняться из условия
|
(100) |
где F – усилие отрыва;
hs- расстояние от уровня передачи усилия отрыва на элемент до центра
тяжести сечения продольной арматуры;
??RswAsw- сумма поперечных усилий, которые воспринимаются поперечной
арматурой, которая установлена дополнительно вдоль зоны отрыва.
Длина зоны отрыва а принимается равной
|
(101) |
где b – ширина площадки передачи усилия отрыва.
Значения hs и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения нагрузки отрыва на элемент (через консоли, примыкающие элементы и т.п.).
5. РОЗРАХУНОК ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ
ЗА ГРАНИЧНИМИ СТАНАМИ ДРУГОЇ ГРУПИ
5.1. Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы включает:
ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99 С.61
- расчет на образование трещин;
- расчет на раскрытие трещин;
- расчет по деформациям.
Расчет железобетонных конструкций на образование трещин должен проводиться при условии, согласно которого напряжения или деформации в конструкциях не должны превышать соответствующих значений, которые воспринимают конструкции при образовании трещин.
Расчет железобетонных конструкций на раскрытие трещин должен выполняться при условии, что ширина раскрытия трещин в конструкциях от нагрузок и воздействий не должна превышать предельно допустимых значений, которые устанавливаются с учетом условий эксплуатации, влияния окружающей среды и характеристик материалов.
Расчет железобетонных конструкций по деформациям должен выполняться при условии, что прогибы, углы поворота, перемещения и колебания конструкций от внешних нагрузок и воздействий не должны превышать предельно допустимых значений, которые устанавливаются в зависимости от вида конструкций согласно соответствующим нормативным документам или техническим условиям.
Расчет элементов на образование трещин
5.2. Расчет железобетонных элементов на образование трещин следует проводить:
- в случаях, когда к конструкциям предъявляются условия 1-й категории (трещиностойкие конструкции);
- для определения зон трещинообразования при расчетах статически неопределимых стержневых конструкций согласно с 3.20.
Условия трещинообразования отвечают знаку равенства, а условия трещиностойкости отвечают знаку неравенства в приведенных ниже формулах.
5.3. Расчет на образование трещин, нормальных к продольной оси элемента стержневых конструкций следует проводить:
а) для внецентренно растянутых элементов по формуле
|
(102) |
где ??l – коэффициент, который равняется при однорядном армировании1,0;
при многорядном армировании - 1,2;
??d - коэффициент, который учитывает влияние на трещиностойкость элемента
количества арматуры и дисперсность армирования, определяется по формуле
|
(103) |
где ?? - коэффициент армирования сечения;
?? - отношение модулей упругости арматуры и бетона;
d – диаметр арматуры, мм.
При ??l??d>2 належить приймати ??l??d=2;
б) для изгибаемых элементов по формуле
|
(104) |
где ??l – коэффициент, который определяется согласно с 5.3а;
??r - коэффициент, который учитывает неупругую работу бетона растянутой
зоны сечения, определяется по формуле
|
(105) |
где c – параметр, который определяется в соответствии с таблицей 13;
а – расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до растянутой грани;
ht - высота растянутой зоны приведенного сечения;
Wred – момент сопротивления приведенного сечения для растянутой грани.
При ??l??r > 2 необходимо принимать ??l??r = 2;
в) для внецентренно сжатых элементов по формуле
|
(106) |
где ??l, ??r – коэффициенты, определяемые согласно с 5.3б;
г) для внецентренно растянутых элементов по формуле
|
(107) |
где ??l, ??d - коэффициенты, определяемые согласно с 5.3а как для центрально
растянутого элемента;
??r – коэффициент, определяемый согласно с 5.3б как для изгибаемого элемента
такого же поперечного сечения.
Примечание. При определении коэффициента ??r по формуле (105) рассматривается приведенное сечение.
5.4. Расчет на образование трещин, наклонных к продольной оси элемента следует выполнять по формуле
|
(108) |
где ??b5 – коэффициент условий работы бетона, определяется по формуле
|
(109) |
здесь ??l, ??r – согласно с 5.3б.
При ??l, ??r > 2 следует принимать ??l, ??r = 2.
Значения главных растягивающих ????mt и главных сжимающих напряжений ????mс в бетоне следует определять по формуле
|
(110) |
где ??x – нормальное напряжение в бетоне на площадке, перпендикулярной
к продольной оси элемента, от внешней нагрузки и усилия
ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99 С.63
предварительного обжатия;
??y – нормальное напряжение в бетоне на площадке, параллельной к продоль-
льной оси элемента, от местного действия опорных реакций, сосредото-
ченных сил и распределенной нагрузки, а также от усилия обжатия в
следствие предварительного напряжения хомутов и отогнутых стержней;
??xy – касательные напряжения в бетоне от внешней нагрузки и усилия обжатия
в следствие предварительного напряжения отогнутых стержней.
Напряжения ??x, ??y и ??xy определяют для приведенного сечения в предположении упругой работы материала.
Напряжения ??x, і ??y подставляют в формулу (110) со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус» - если сжимающие. Напряжения ????mc в формуле (109) принимают по абсолютной величине.
Проверку условия (108) проводят для внешних граней элемента в точках их пересечения с главными центральными осями инерции приведенного сечения, а для элементов таврового или двутаврового сечений также в местах примыкания сжатых полок к стенке.
5.5. Расчет на образование трещин при действии многоразовых повторных нагружений следует проводить, исходя из условия
|
(111) |
где ??bt – максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, которое
определяется согласно с 4.45.
5.6.При расчетах на образование трещин наличие арматуры в сжатой зоне сечения разрешается не учитывать.
5.7. При расчетах на образование трещин следует учитывать уменьшенную прочность на растяжение строительных швов, вводя в условия (102), (104), (106), (107) и (108) вместо Rbt,ser величину ??Rbt,ser.
Для сооружений І и ІІ классов коэффициент ??, учитывающий влияние швов бетонирования на прочность бетонных элементов при растяжении, надлежит определять по результатам экспериментов. Для сооружений І и ІІ классов на предварительных стадиях проектирования, а для сооружений ІІІ и ІV классов во всех случаях, разрешается принимать ?? = 0,5.
Расчет элементов на раскрытие трещин
5.8. Нетрещиностойкие элементы, к которым предъявляются условия 2-й и 3-й категории по трещиностойкости, следует рассчитывать на раскрытие нормальных и наклонных к продольной оси трещин по условиям
|
(112)
|
где аcrc – расчетная ширина раскрытия трещин, мм;
аcrc1, аcrc2 – предельно допустимая ширина соответственно непродолжительного
и длительного раскрытия трещин, определяющаяся в соответствии с
5.11.
5.9. Ширину раскрытия трещин аcrc, нормальных к продольной оси , надлежит определять по формуле
|
(113) |
где ??l –коэффициент, который принимают равным с учетом:
- кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и
длительных нагрузок -1,0;
- многоразовых повторных нагрузок, а также действия постоянных и
длительных нагрузок для конструкций из бетона:
тяжелого:
естественной влажности ??l=1,6 - 15??;
в водонасыщенном состоянии - 1,20;
при попеременном водонасыщении и высушивании - 1,75;
мелкозернистого групп: А - 1,75; Б - 2,00; В - 1.50;
легкого – не меньше 1,5;
значение ??l для мелкозернистого и легкого бетонов в водонасыщенном
состоянии следует умножать 0,8, а при попеременном водонасыщении и
высушивании – на 1,2;
?? - коэффициент, который принимают равным:
- для стержневой арматуры периодического профиля - 1,0;
- для стержневой арматуры гладкой - 1,3;
- для проволоки периодического профиля и канатов - 1,2;
- для проволоки гладкой - 1,4;
|
(114) |
здесь ?? -отношение модулей упругости арматуры и бетона;
??d-коэффициент, который принимают равным:
- для диаметра арматуры 10 мм и меньше 1,0
- для диаметра арматуры 22 мм 1,4
- для диаметра арматуры 32 мм и больше 1,6;
- для промежуточных значений коэффициент ??d принимают по линейной
интерполяции;
??- коэффициент, который принимают равным отношению площади сечения
растянутой арматуры S к площади сечения бетона растянутой зоны в
нормальном сечении элемента;
|
(115) |