Конструкции зданий и сооружений БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99

условии сохранности арматуры

Условия

Градиент

Допустимая ширина раскрытия трещин a_crc2, мм

влияния

напора,

в сооружениях І класса при условии сохранности

среды на

1 м

арматуры, при суммарной концентрации инонов

конструкцию

[Cl^’]+0,25 [SO₄^’’] в водной среде, мг/л

менее 50

100

200

400-1000

Постоянное

До 5

0,50

0,40

0,35

0,30

водонасыще-

50

0,45

0,35

0,30

0,25

ние

300

0,40

0,30

0,25

0,20

Периодическое

насыщение во-

дой при коли-

честве циклов

на год:

менее 100

До 5

0,30

0,25

0,20

0,15

50

0,30

0,20

0,15

0,10

300

0,30

0,20

0,10

0,05

200-1000

До 5

0,25

0,20

0,15

0,10

50

0,20

0,15

0,10

0,05

300

0,20

0,10

0,10

0,05

Каппилярное

подсасывание,

-

0,20

0,15

0,10

0,05

брызги

ВСН В2.6.-33-2.3-01-99 С.69

Таблица 22 – Допустимая ширина раскрытия трещин в сооружениях І категории

при условиях замерзания и оттаивания

Расчетное

Марка

Допустимая ширина раскрытия трещин a_crc2, мм, в

количество

циклов

бетона по

морозос-

сооружениях І класса при условия замораживания и оттаивания

заморажи-

тойкости

В пресной воде в зоне при-

на воздухе в зоне каппи-

вания

поя льда при температу-

лярного подъема води при

ре воздуха, ⁰С

температуре воздуха, ⁰С

-9  4

-19  5

-30  5

-9  4

-19  5

-30  5

50

F50

0,05

0

0

0,15

0,10

0

F100

0,10

0,05

0

0,20

0,15

0,10

F200

0,20

0,15

0,05

0,30

0,25

0,15

F300

0,30

0,25

0,15

0,40

0,30

0,20

F400

0,30

0,30

0,20

0,50

0,40

0,25

100

F50

0

0

0

0

0

0

F100

0,05

0

0

0,15

0,10

0

F200

0,15

0,10

0,05

0,25

0,15

0,10

F300

0,25

0,20

0,10

0,35

0,25

0,15

F400

0,30

0,25

0,15

0,40

0,30

0,20

200

F50

0

0

0

0

0

0

F100

0

0

0

0

0

0

F200

0,10

0,05

0

0,20

0,10

0,05

F300

0,20

0,10

0,05

0,30

0,20

0,10

F400

0,30

0,15

0,10

0,35

0,25

0,15

300

F50

0

0

0

0

0

0

F100

0

0

0

0

0

0

F200

0,05

0

0

0,15

0,05

0

F300

0,15

0,05

0

0,25

0,10

0,05

F400

0,25

0,10

0,05

0,30

0,20

0,10

С.70 ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99

Таблица 23 - Категории требований к трещиностойкости железобетонных

конструкций и предельно допустимая ширина раскрытия трещин

при условиях обеспечения ограниченной проницаемости конструкций

Категории требований к трещиностой-

Условия работы конструкций

кости железобетонных конструкций и

предельно допустимая ширина раскры-

тия трещин a_crc1 и a_crc2 , мм

Элементы, воспринимающие давление

жидкостей и газов при сечении:

- полностью растянутом

1-а категория^*)

- частично сжатом

2-а категория;

a_crc1=0,3;

a_crc2=0,2

Элементы, воспринимающие давление

сыпучих тел

3-а категория;

a_crc1=0,3;

a_crc2=0,2

*) Конструкции должны преимущественно выполняться предварительно

напряженными. При специальном обосновании допускается выполнять эти

конструкции без предварительного напряжения, в этом случае к их

трещиностойкости предъявляют требования 3-й категории.

(124)

где

(125)

 и _d – так же как по формуле (114) для поперечной арматуры;

(126)

но не более чем 1,45

где

(127)

но не более чем

d_w - диаметр хомутов.

ВСН В2.6.-33-2.3-01-99 С.71

_sw – напряжение в хомутах определяется согласно с 5.14;

_s,bg – то же, что и в формуле (113).

5.14. Напряжение в хомутах определяется по формуле

(128)

и не должно превышать R_s,ser;

где Q – наибольшая поперечная сила на рассматриваемом участке с постоянным

насыщением поперечными стержнями;

(129)

_sw – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений в

поперечной арматуре по длине наклонной трещины

(130)

но не более 0,8;

c – длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, которая

определяется согласно с 4.36.

5.15. Ширина раскрытия трещин наклонных к продольной оси элемента на уровне продольной растянутой арматуры при армировании хомутами должна определяться по формуле (113). В этом случае напряжение в растянутой арматуре _s

находят по формуле

(131)

где М – момент внешних сил относительно точки, к которой приложено

равнодействующее усилие в бетоне сжатой зоны наклонного сечения;

A_s - площадь сечения продольной арматуры в месте пересечения её

наклонной трещиной;

c₀ - длина проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента,

которая определяется из условия прочности наклонного сечения

(132)

где

(133)

q_sw – усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяющееся по формуле (77);

Q и Q_b1- то же, что и в формуле (128);

_b2,_f,_n – коэффициенты, которые принимают согласно с 4.34;

z - расстояние от центра тяжести поперечного сечения продольной арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в бетоне сжатой зоны, определяющееся согласно с формулой (147).

С.72 ВСН В.2.6.-33-2.3-01-99

Расчет элементов железобетонных

конструкций по деформациям

5.16. Деформации железобетонных конструкций, а также усилия в элементах статически неопределимых конструкций определяются методами строительной механики с учетом трещин и неупругих свойств бетона.

Для составных статически неопределимых систем допускается определять перемещения по формулам сопротивления материалов.

5.17. При кратковременном действии нагрузки жесткость B_k изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов допускается определять по приближенным формулам:

- для трещиностойких элементов или их участков

(134)

где E_b - начальный модуль упругости бетона;

I_red – момент инерции приведенного сечения;

- для нетрещиностойких элементов или их участков

(135)

где I_b и I_s - моменты инерции относительно оси, проходящей через центр тяжести

приведенного сечения и перпендикулярной к плоскости действия

изгибающего момента, относительно бетонного сечения и арматуры.

Для определения жесткости нетрещиностойких участков изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения разрешается использовать зависимость и монограмму в соответствии с приложением 5.

При совместном действии кратковременных и длительных нагрузок жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует определять по формулам:

а) для трещиностойких элементов или их участков

(136)

б) для нетрещиностойких элементов или их участков

(137)

где С –обобщенное усилие от длительных нагрузок;

V – обобщенное усилие от кратковременных нагрузок;

 - коэффициент снижения жесткости. Для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне  = 1,5, в растянутой зоне  = 2,5; для прямоугольных, двутавровых, коробчатых и других замкнутых сечений  = 2.

5.18. На участках, где образовываются нормальные к продольной оси трещины, полное значение кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых стержневых элементов без предварительного напряжения определяется по формуле

(138)

ВСН В2.6.-33-2.3-01-99 С.73

где - кривизна соответственно от кратковременных, постоянных и

длительных временных нагрузок, которые определяются по формуле

(139)

где M – момент от соответствующей внешней нагрузки (кратковременной, дли-

тельной) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибаю-

щего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

_b1 – коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести

бетона и для тяжелого, мелкозернистого бетона и легкого бетона на

плотном мелком заполнителе принимается равным _b1 = 0,85;

_b2 – коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести

бетона, принимается в соответствии с таблицей 24.

Таблица - 24 – Значения коэффициента _b2,

Коэффициет _b2 для конструкций из тяжелого,

Продолжительность действия