Бетонные и железобетонные конструкции

Вр-I

3

4

5

410 (4200)

405 (4150)

395 (4050)

В-II

3

4

5

6

7

8

1490 (15 200)

1410 (14 400)

1335 (13 600)

1255 (12 800)

1175 (12 000)

1100 (11 200)

Вр-II

3

4

5

6

7

8

1460 (14 900)

1370 (14 000)

1255 (12 800)

1175 (12 000)

1100 (11 200)

1020 (10 400)

К-7

6

9

12

15

1450 (14 800)

1370 (14 000)

1335 (13 600)

1295 (13 200)

К-19

14

1410 (14 400)

Таблица 21*

Арматура

Коэффициент надежности по арматуре _s при расчете конструкций по предельным состояниям

первой группы

второй группы

Стержневая классов:

А-I, А-II

1,05

1,00

А-III диаметром, мм:

6-8

1,10

1,00

10-40

1,07

1,00

А-IV, А-V

1,15

1,00

А-VI, Ат-VII

1,20

1,00

А-IIIв с контролем:

удлинения и напряжения

1,10

1,00

только удлинения

1,20

1,00

Проволочная классов:

Вр-I

1,10

1,00

В-II, Bp-II

1,20

1,00

К-7, К-19

1,20

1,00

Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*.

2.26*. Расчетные сопротивления арматуры растяжению R_s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле

R_s = , (10)

где _s - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 21*.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 22* и 23, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 19* и 20.

2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R_sc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принмать по табл. 22* и 23.

При расчете в стадии обжатия конструкций значение R_sc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - равным 170 МПа.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение R_s = 0.

Таблица 22*

Стержневая арматура классов

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см²)

растяжению

продольной R_s

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) R_sw

сжатию R_sc

A-I

225 (2300)

175  (1800)

225  (2300)

A-II

280 (2850)

225  (2300)

280  (2850)

A-III диаметром, мм:

6-8

355 (3600)

285*(2900)

355  (3600)

10-40

365 (3750)

290*(3000)

365  (3750)

A-IV

510 (5200)

405  (4150)

450  (4600)**

A-V

680 (6950)

545  (5550)

500  (5100)**

A-VI

815 (8300)

650  (6650)

500  (5100)**

Aт-VII

980 (10 000)

785  (8000)

500  (5100)**

A-IIIв с контролем:

удлинения и напряжения

490 (5000)

390  (4000)

200  (2000)

только удлинения

450 (4600)

360  (3700)

200  (2000)

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения R_sw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см²).

** Указанные значения R_sc принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз. 2а табл. 15; при учете нагрузок, указанных в поз. 2б табл. 15, принимается значение R_sc = 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение R_sc = 400 МПа (4100 кгс/см²).

Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления R_sw принимаются как для арматуры класса А-III.

2. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*.

2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы _si, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т.д.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы R_s,ser вводят в расчет с _s = 1,0.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) R_sw снижаются по сравнению с R_s путем умножения на коэффициенты условий работы _s1 и _s2:

а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент _s1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент _s2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.

Таблица 23

Проволочная

Диаметр

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см²)

арматура

арматуры,

растяжению

сжатию

классов

мм

продольной R_s

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) R_sw

R_sc

Вр-I

3

4

5

375 (3850)

365 (3750)

360 (3700)

270 (2750); 300*  (3050)

265 (2700); 295*  (3050)

260 (2650); 290*  (2950)

375 (3850)

365 (3750)

360 (3700)

В-II

3

4

5

6

7

8

1240 (12 650)

1180 (12 000)

1110 (11 300)

1050 (10 600)

980 (10 000)

915 (9300)

990 (10 100)

940 (9600)

890 (9000)

835 (8550)

785 (8000)

730 (7450)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

Вр-II

3

4

5

6

7

8

1215 (12 400)

1145 (11 700)

1045 (10 700)

980 (10 000)

915 (9300)

850 (8700)

970 (9900)

915 (9350)

835 (8500)

785 (8000)

730 (7450)

680 (6950)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

К-7

6

9

12

15

1210 (12 300)

1145 (11 650)

1110 (11300)

1080 (11 000)

965 (9850)

915 (9350)

890 (9050)

865 (8800)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

К-19

14

1175 (12 000)

940 (9600)

400 (4000)

* Для случая применения в вязаных каркасах.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) R_sw с учетом указанных коэффициентов условий работы _s1 и _s2 приведены в табл. 22* и 23.

Кроме того, расчетные сопротивления R_s, R_sc, R_sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*-26* и 27.

2.29. Длину зоны передачи напряжений l_р для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле

l_p = , (11)

где _p и _p принимаются по табл. 28.

К значению R_bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме _b2.

Величина _sp в формуле (11) принимается равной:

при расчете элементов по прочности - большему из значений R_s и _sp ;

при расчете элементов по трещиностойкости - значению _sp. Здесь _sp принимается с учетом первых потерь по поз. 1-5 табл. 5.

В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5-В12,5) значения _p и _p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.

Таблица 24*

Факторы, обусловливающие введение коэффициента

Характеристика

Класс

Коэффициент условий работы арматуры

условий работы арматуры

арматуры

арматуры

условное обозначение

числовое значение

1.  Работа арматуры на действие поперечных сил

Поперечная

Независимо от класса

_s1

См. п. 2.28*

2.  Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил

"

А-III и Вр-I

_s2

То же

3.  Многократно повторяющаяся нагрузка

Продольная и поперечная

Независимо от класса

_s3

См. табл. 25*

4.  Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки

Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры

А-I, А-II, А-III, А-IV, А‑V

_s4

См. табл. 26*

5.  Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры

Продольная напрягаемая

Продольная ненапрягаемая

Независимо от класса

То же

_s5

lx/lp

lx/lan

В формулах поз.5:

lx - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения;

lp, lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп.2.29 и 5.14)

6.  Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести

Продольная растянутая

A-IV; A-V; A-VI; Ат-VII; В-II; Вр-II; K-7; K-19

_s6

Согласно указаниям п. 3.13*

7.  Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже

Поперечная

А-I; Вр-I

_s7

0,8

8.  Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже

Продольная сжатая

Поперечная

Независимо от класса

То же

_s8

190+40В _{ 1}

R_sc

25В _{ 1}

R_sw

9.  Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона

Продольная сжатая

"

_s9

См. табл. 27

Примечания: 1. Коэффициенты _s3 и _s4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.

2. Коэффициент _s5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений R_s и к предварительному напряжению арматуры _sp.

3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения R_sc и R_sw даны в МПа; значения В - см. п. 2.2.

Таблица 25*

Класс арматуры

Коэффициент условий работы арматуры _s3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла _s, равным

-1.0

-0.2

0

0.2

0.4

0.7

0.8

0.9

1.0

A-I

0,41

0,63

0,70

0,77

0,90

1,00

1,00

1,00

1,00

A-II

0,42

0,51

0,55

0,60

0,69

0,93

1,00

1,00

1,00

A-III диаметром, мм:

6-8

0,33

0,38

0,42

0,47

0,57

0,85

0,95

1,00

1,00

10-40

0,31

0,36

0,40

0,45

0,55

0,81

0,91

0,95

1,00

A-IV

—

—

—

—

0,38

0,72

0,91

0,96

1,00

A-V

—

—

—

—

0,27

0,55

0,69

0,87

1,00

A-VI

—

—

—

—

0,19

0,53

0,67

0,87

1,00

Aт-VII

—

—

—

—

0,15

0,40

0,60

0,80

1,00

Вр-II

—

—

—

—

—

0,67

0,82

0,91

1,00

В-II

—

—

—

—

—

0,77

0,97

1,00

1,00

К-7 диаметром, мм:

6 и 9

—

—

—

—

—