2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы ??si, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т.д.
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с ??s = 1,0.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы ??s1 и ??s2:
а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент ??s1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент ??s2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
Таблица 23
|
Проволочная |
Диаметр |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
||
|
арматура |
арматуры, |
растяжению |
сжатию |
|
|
классов |
мм |
продольнойRs |
поперечной (хомутов и отогнутыхстержней) Rsw |
Rsc |
|
|
|
|
|
|
|
Вр-I |
3 4 5 |
375(3850) 365(3750) 360(3700) |
270(2750);300* (3050) 265(2700);295* (3050) 260(2650);290* (2950) |
375(3850) 365(3750) 360(3700) |
|
В-II |
3 4 5 6 7 8 |
1240(12 650) 1180(12 000) 1110(11 300) 1050(10 600) 980(10 000) 915(9300) |
990(10 100) 940(9600) 890(9000) 835(8550) 785(8000) 730(7450) |
400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) |
|
Вр-II |
3 4 5 6 7 8 |
1215(12 400) 1145(11 700) 1045(10 700) 980(10 000) 915(9300) 850(8700) |
970(9900) 915(9350) 835(8500) 785(8000) 730(7450) 680(6950) |
400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) |
|
К-7 |
6 9 12 15 |
1210(12 300) 1145(11 650) 1110(11300) 1080(11 000) |
965(9850) 915(9350) 890(9050) 865(8800) |
400(4000) 400(4000) 400(4000) 400(4000) |
|
К-19 |
14 |
1175(12 000) |
940(9600) |
400(4000) |
|
|
||||
|
* Для случая применения в вязаных каркасах. |
||||
|
|
Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных коэффициентов условий работы ??s1 и ??s2 приведены в табл. 22* и 23.
Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc, Rsw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*-26* и 27.
2.29. Длину зоны передачи напряжений lр для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
lp = , (11)
где ??p и ??p принимаются по табл. 28.
К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме ??b2.
Величина ??sp в формуле (11) принимается равной:
при расчете элементов по прочности - большему из значений Rs и ??sp ;
при расчете элементов по трещиностойкости - значению ??sp. Здесь ??sp принимается с учетом первых потерь по поз. 1-5 табл. 5.
В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5-В12,5) значения ??p и ??p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.
Таблица 24*
|
Факторы, обусловливающие введение коэффициента |
Характеристика |
Класс |
Коэффициент условий работы арматуры |
|
|
условий работы арматуры |
арматуры |
арматуры |
условное обозначение |
числовое значение |
|
|
|
|
|
|
|
1. Работа арматуры на действие поперечных сил |
Поперечная |
Независимо от класса |
??s1 |
См. п. 2.28* |
|
2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил |
" |
А-III и Вр-I |
??s2 |
То же |
|
3. Многократно повторяющаяся нагрузка |
Продольная и поперечная |
Независимо от класса |
??s3 |
См. табл. 25* |
|
4. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки |
Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры |
А-I, А-II, А-III, А-IV, АV |
??s4 |
См. табл. 26* |
|
5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры |
Продольная напрягаемая Продольная ненапрягаемая |
Независимо от класса То же |
??s5 |
lx/lp lx/lan В формулах поз.5: lx - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; lp, lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп.2.29 и 5.14) |
|
6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести |
Продольная растянутая |
A-IV; A-V; A-VI; Ат-VII; В-II; Вр-II; K-7; K-19 |
??s6 |
Согласно указаниям п. 3.13* |
|
7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже |
Поперечная |
А-I; Вр-I |
??s7 |
0,8 |
|
8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже |
Продольная сжатая
Поперечная |
Независимо от класса
То же |
??s8 |
190+40В ?? 1 Rsc
25В ?? 1 Rsw |
|
9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона |
Продольная сжатая |
" |
??s9 |
См. табл. 27 |
|
|
||||
|
Примечания: 1. Коэффициенты ??s3 и ??s4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно. 2. Коэффициент ??s5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений Rs и к предварительному напряжению арматуры ??sp. 3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения Rsc и Rsw даны в МПа; значения В - см. п. 2.2. |
||||
|
|
Таблица 25*
|
Класс арматуры |
Коэффициент условий работы арматуры ??s3 при многократном повторении нагрузкис коэффициентом асимметрии цикла ??s, равным
|
||||||||
|
|
-1.0 |
-0.2 |
0 |
0.2 |
0.4 |
0.7 |
0.8 |
0.9 |
1.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A-I |
0,41 |
0,63 |
0,70 |
0,77 |
0,90 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
A-II |
0,42 |
0,51 |
0,55 |
0,60 |
0,69 |
0,93 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
A-III диаметром, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6-8 |
0,33 |
0,38 |
0,42 |
0,47 |
0,57 |
0,85 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
|
10-40 |
0,31 |
0,36 |
0,40 |
0,45 |
0,55 |
0,81 |
0,91 |
0,95 |
1,00 |
|
A-IV |
— |
— |
— |
— |
0,38 |
0,72 |
0,91 |
0,96 |
1,00 |
|
A-V |
— |
— |
— |
— |
0,27 |
0,55 |
0,69 |
0,87 |
1,00 |
|
A-VI |
— |
— |
— |
— |
0,19 |
0,53 |
0,67 |
0,87 |
1,00 |
|
Aт-VII |
— |
— |
— |
— |
0,15 |
0,40 |
0,60 |
0,80 |
1,00 |
|
Вр-II |
— |
— |
— |
— |
— |
0,67 |
0,82 |
0,91 |
1,00 |
|
В-II |
— |
— |
— |
— |
— |
0,77 |
0,97 |
1,00 |
1,00 |
|
К-7 диаметром, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 и 9 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,77 |
0,92 |
1,00 |
1,00 |
|
12 и 15 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,68 |
0,84 |
1,00 |
1,00 |
|
К-19 диаметром 14 мм |
— |
— |
— |
— |
— |
0,63 |
0,77 |
0,96 |
1,00 |
|
Вр-I |
— |
— |
0,56 |
0,71 |
0,85 |
0,94 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
A-IIIв с контролем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
удлинений и напряжений |
— |
— |
— |
— |
0,41 |
0,66 |
0,84 |
1,00 |
1,00 |
|
только удлинений |
— |
— |
— |
— |
0,46 |
0,73 |
0,93 |
1,00 |
1,00 |
|
|
|||||||||
|
Обозначения, принятые в табл. 25*: ??s = , где ??s,min, ??s,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47. Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается: при 0 ?? ?? 0,20??s = 0,30; " 0,20 ?? ?? 0,75??s = 0,15 + 0,8 ; " ?? 0,75??s = , где Mmin, Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элементов в пределах цикла изменения нагрузки. |
|||||||||
|
|
Таблица 26
|
Класс арматуры |
Группа сварных соединений |
Коэффициент условий работы арматуры ??s4 при многократном повторении нагрузкии коэффициенте асимметрии цикла ??s, равном
|
||||||
|
|
|
0 |
0,2 |
0,4 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A-I; A-II |
1 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
|
2 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,90 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
|
3 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,50 |
0,65 |
0,85 |
1,00 |
|
|
4 |
0,20 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,45 |
0,65 |
1,00 |
|
A-III |
1 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
|
2 |
0,60 |
0,65 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,85 |
1,00 |
|
|
3 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,45 |
0,60 |
0,80 |
1,00 |
|
|
4 |
0,15 |
0,20 |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,60 |
1,00 |
|
A-IV |
1 |
— |
— |
0,95 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
|
2 |
— |
— |
0,75 |
0,75 |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
|
|
3 |
— |
— |
0,30 |
0,35 |
0,55 |
0,70 |
1,00 |
|
A-V горячекатаная |
1 |
— |
— |
0,95 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
|
2 |
— |
— |
0,75 |
0,75 |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
|
|
3 |
— |
— |
0,35 |
0,40 |
0,50 |
0,70 |
1,00 |
|
|
||||||||
|
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ 14098-85, допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость: 1-я группа - стыковые типов С3-Км, С4-Кп; 2-я " - крестообразное типа К1-Кт; стыковые типов С1-Ко, С5Мф, С6-Мп, С7-Рв, С8-Мф, С9-Мп, С10-Рв и С20-Рм - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0; 3-я " - крестообразное типа К2-Кт; стыковые типов С11-Мф, С12-Мп, С13-Рв, С14-Мп, С15-Рс, С16-Мо, С17-Мп, С18-Мо, С19-Рм, С21-Рн и С22-Ру; тавровые типов Т6-Кс, Т7-Ко; 4-я " - нахлесточные типов Н1-Рш, Н2-Кр и Н3-Кп; тавровые типов Т1-Мф, Т2-Рф и Т12-Рз. 2. В таблице даны значения ??s4 для арматуры диаметром до 20 мм. 3. Значения коэффициента ??s4 должны быть снижены на 5% при диаметре стержней 22-32 мм и на 10% при диаметре свыше 32 мм |
||||||||
|
|
