Таблица 33*
|
#G0Тип сварного соединения
|
Коэффициент асимметрии цикла
|
Коэффициент для стержней диаметром 32 мм и менее при арматурной стали классов
|
|||
|
|
|
A-I
|
A-II, Ac-II
|
A-III
|
A-IV
|
|
Сварка контактным способом (без продольной зачистки)
|
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
|
0,75
0,85
1
1
1
1
|
0,65
0,70
0,80
0,90
1
1
|
0,60
0,65
0,75
0,75
0,75
0,85
|
-
-
0,75
0,75
0,80
0,90
|
|
Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках
|
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
|
0,75
0,80
0,90
0,90
1
1
|
0,65
0,70
0,80
0,90
1
1
|
0,60
0,65
0,75
0,75
0,75
0,85
|
-
-
-
-
-
-
|
|
Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках
|
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
|
0,65
0,70
0,75
0,90
1
1
|
0,65
0,70
0,75
0,90
1
1
|
0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85
|
-
-
-
-
-
-
|
|
Примечания: 1. Если диаметры стержней растянутой арматуры свыше 32 м, то значения следует уменьшать на 5%. 2. Если значения < 0, то значения следует принимать такими же, как при = 0. 3*. Для растянутой арматурной стали класса A-IV, стержни которой имеют сварные стыки, выполненные контактной сваркой с последующей продольной зачисткой, следует принимать = 1. 4. При промежуточных значениях коэффициенты следует определять по интерполяции.
|
3.40. При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматурной стали, указанным в табл.31* вводятся коэффициенты условий работы арматуры:
= 0,8 - для стержневой арматуры;
= 0,7 - для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.
Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматурной стали класса А-III менее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа (кгс/кв.см):
245(2500) - при диаметре хомутов 6 и 8 мм;
255(2600) - то же, 10 мм и более.
3.41*. Для арматурной стали классов А-IV и А-V при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к расчетным сопротивлениям растяжению, указанным в табл.31*, вводится коэффициент условий работы арматуры = 0,9.
Для арматурной стали классов А-I, A-II, Ac-II и A-III при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматурной стали, не имеющей стыков.
3.42*. При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению по табл.31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры
,
где - высота растянутой зоны сечения;
- расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения.
3.43*. При расчетах на стадии создания в конструкции предварительного напряжения, а также на стадии монтажа расчетные сопротивления арматурной стали следует принимать с коэффициентами условий работы, равными:
1,10 - для стержневой арматурной стали, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки;
1,05 - для арматурных канатов класса К-7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.
3.44. При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром менее 24 ( - диаметр каната) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатов , которые при отношениях от 8 до 24 допускается определять по формуле
. (43)
При перегибах вокруг блоков диаметром менее 8 коэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований.
3.45. При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки класса В-II диаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по табл.31 следует вводить коэффициенты условий работы арматуры , равные:
0,94 - при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей среднеагрессивным условиям среды;
0,88 - то же, по группе Ж, отвечающей жесткоагрессивным условиям среды.
Расчетные характеристики
для стальных изделий
3.46. Для стальных изделий железобетонных мостов и труб, представляющих отдельные их конструктивные детали (опорные части, элементы шарниров и деформационных швов, упорные устройства и т.д.), и для стальных закладных изделий из листового и фасонного проката расчетные сопротивления следует принимать такими же, как для элементов стальных конструкций мостов (см. разд.4).
Расчетные сопротивления для арматурных стержней, анкеруемых в бетоне, следует принимать в соответствии с указаниями, относящимися к арматуре.
Характеристики деформативных свойств арматуры
и отношение модулей упругости
3.47. Значения модуля упругости арматуры следует принимать по табл.34.
Таблица 34
|
#G0 Класс (вид) арматурной стали
|
Модуль упругости, МПа (кгс/кв.см), арматуры
|
|
|
|
ненапрягаемой
|
напрягаемой
|
|
А-I, A-II, Ac-II
|
2,06·10(2,1·10)
|
-
|
|
A-III
|
1,96·10(2,0·10)
|
-
|
|
A-IV, Aт-IV, A-V
|
-
|
1,86·10 (1,9·10)
|
|
Aт-V, Aт-VI
|
-
|
1,86·10 (1,9·10)
|
|
В-II, Вр-II
|
-
|
1,96·10 (2,0·10)
|
|
Пучки из параллельных проволок классов В-II и Вр-II
|
-
|
1,77·10 (1,8·10)
|
|
К-7
|
-
|
1,77·10 (1,8·10)
|
|
Пучки из арматурных канатов К-7
|
-
|
1,67·10(1,7·10 )
|
|
Стальные канаты:
|
|
|
|
спиральные и двойной свивки
|
-
|
1,67·10 (1,7·10)
|
|
закрытые
|
-
|
1,57·10 (1,6·10)
|
3.48*. Во всех расчетах элементов мостов, производимых по формулам упругого тела, кроме расчетов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, следует использовать отношения модулей упругости (или ), определяемые по значениям модулей, приведенным для арматуры в табл.34 и для бетона в табл.28.
При расчетах элементов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, при определении напряжений и геометрических характеристик приведенных сечений площадь арматуры учитывается с коэффициентом отношения модулей упругости , при котором учитывается виброползучесть бетона. Значения следует принимать при бетоне классов:
В20++++++++++++..22,5
В22,5 и В25++++++++..20
В27,5++++++++++++17
В30 и В35++++++++++15
В40 и выше+++++++++ 10
Расчет по предельным состояниям
первой группы
Расчет по прочности и устойчивости
Общие указания
3.49. Расчет бетонных и железобетонных элементов мостов и труб следует производить, сопоставляя расчетные усилия от внешних нагрузок с предельными.
Применение изгибаемых, центрально- и внецентренно растянутых бетонных элементов в конструкциях не допускается.
3.50*. Расчетные усилия в статически неопределимых конструкциях должны учитывать перераспределение усилий от усадки и ползучести бетона, искусственного регулирования, трещинообразования и предварительного напряжения к общему усилию, найденному от нормативных значений перечисленных нагрузок и воздействий, которое вводится с коэффициентами надежности 1,1 или 0,9.
3.51. Предельные усилия в элементах конструкций следует определять в сечениях, нормальных и наклонных к продольной оси элемента.
3.52*. При расчете бетонных и железобетонных элементов на воздействие сжимающей продольной силы за расчетное значение усилия необходимо принимать меньшее, полученное из расчетов по прочности и устойчивости. При расчете по прочности следует учитывать случайный эксцентриситет ( - геометрическая длина элемента или ее часть между точками закрепления элемента, принимаемая с учетом требований п.3.16).
При расчете по трещиностойкости и деформациям случайный эксцентриситет учитывать не следует.
В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет (относительно центра тяжести приведенного сечения) находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного .
Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета, но не менее .
3.53*. Расчет по прочности и устойчивости сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений в зависимости от величины эксцентриситета = производится в соответствии с табл.35*.
Таблица 35*
|
#G0
Вид расчета
|
Конструкции |
|||
|
|
бетонные
|
железобетонные
|
||
|
|
Номера пунктов, в соответствии с которыми следует выполнять расчеты при эксцентриситетах |
|||
|
|
|
|
|
|
|
По прочности
По устойчивости
|
3,68 3,54
3,66 3,55
|
3,68 3,54
- -
|
3,69,б -
3,69,а 3,55
|
3,70 3,54
- -
|
|
Примечание. ядровое расстояние.
|
Сжатые элементы с расчетным начальным эксцентриситетом следует рассчитывать на внецентренное сжатие.
Влияние прогиба на увеличение расчетного усилия внецентренно сжатого элемента при расчете по недеформируемой схеме следует учитывать путем умножения эксцентриситета на коэффициент , определяемый по п.3.54*.
При расчете на устойчивость при коэффициент продольного изгиба следует принимать в соответствии с п.3.55*.
3.54*. Коэффициент , учитывающий влияние прогиба по прочности, определяется по формуле
, (44)
где - условная критическая сила, определяемая по формулам:
для бетонных элементов
, (45)
для железобетонных элементов
, (46)
где момент инерции площади сечения бетона, определяется без учета трещин в бетоне;
момент инерции площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры. Моменты инерции определяются относительно осей, проходящих через центр тяжести приведенного сечения.
