Страница 8: РД 34.02.401. МЕТОДИКА РАЗРАБОТКИ НОРМ И Н0РМАТИВОВ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКИ РД 34.02.401 (МТ 34-00-030-87) (44673)

Примечание. Перечень показателей допускается изменять при определении не указанных здесь показателей.

Приложение 3 (Исключить, Изм. № 1)

Приложение 4

Обязательное

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАЗРАБОТКЕ МЕРОПРИЯТИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВОДНЫХ РЕСУРСОВ НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ И ХОЗЯЙСТВЕННО-БЫТОВЫЕ НУЖДЫ ТЭС

В целях сокращения сбросов сточных вод и соответственно забора свежей воды рекомендуются к внедрению на станциях следующие мероприятия:

- повышение кратности упаривания воды в оборотных системах охлаждения с градирнями. Минимальный расход свежей воды на подпитку системы охлаждения достигается при прекращении сброса продувочной воды системы в водный объект. В этом случае, в зависимости от солевого состава воды и достигаемого коэффициента упаривания, должна подбираться технология стабилизационной обработки в соответствии с "Методическими указаниями по водно-химическому режиму бессточных систем охлаждения: МУ 34-70-095-85" (М.: СПО Союзтехэнерго, 1985). Для снижения минерализации оборотной воды часть ее отбирается для использования в цикле ТЭС, например для подпитки оборотной системы ГЗУ;

- уменьшение забора свежей воды для подпитки оборотной системы охлаждения за счет использования для этой цели слабоминерализованных сточных вод от других систем ТЭС после их предварительной очистки. К таким водам относятся дождевые и талые воды с территории ТЭС, стоки от водной промывки котлов, взрыхляющие и промывочные воды фильтров ВПУ, продувочные воды котлов, конденсат, возвращаемый с мазутомаслохозяйства, вода после охлаждения подшипников вращающихся механизмов и другие нефтесодержащие стоки после их очистки от нефтепродуктов;

- уменьшение расходов воды, транспортирующей золу и шлак на золоотвал. На ряде ТЭС расходы воды достигают 30-50 м3 на 1 т золошлаков. Эти расходы без всякого ущерба для эксплуатации можно уменьшить до 10-15 м3/т;

- перевод прямоточных систем ГЗУ пылеугольных ТЭС на эксплуатацию по оборотной схеме. Для предотвращения образования отложений в мокрых золоуловителях целесообразно использовать технологию ВТИ по обработке орошающей воды дымовыми газами;

- использование для смыва золы и шлака в системе ГЗУ сточных вод от других технологических систем взамен свежей воды. Для этой цели целесообразно использовать солевые стоки ВПУ, продувочную воду оборотной системы охлаждения, воды после химических очисток оборудования, гидроуборки помещений и др.;

- организация повторного использования на ВПУ сточных вод, как собственных, так и других технологических систем. Продувочные воды осветлителей, взрыхляющие и промывочные воды фильтров целесообразно использовать в качестве исходной воды, а отработанные регенерационные растворы использовать для повторной регенерации. В качестве исходной воды на питание ВПУ допустимо использовать слабоминерализованные стоки других технологических систем после их предварительной очистки, если таковая необходима;

- внедрение на ВПУ таких технологических процессов и оборудования, как термическое обессоливание (испарители) и противоточное ионирование, позволяющих более рационально и экономично использовать водные ресурсы и реагенты;

- организация сбора и повторного использования различных протечек оборудования, арматуры и трубопроводов, слива пробоотборных точек, опорожнения оборудования при остановах и ремонтах и т.п.;

- перевод подшипников некоторых видов вращающихся механизмов (мельниц, дымососов, вентиляторов и т.п.) на густую консистентную смазку, не требующую водяного охлаждения.

Разработанные мероприятия по экономичному использованию водных ресурсов и определенные с учетом этих мероприятий новые текущие индивидуальные нормы водопотребления и водоотведения согласовываются с местными органами Минводхоза СССР.

Необходимые для внедрения мероприятий дополнительные затраты, если таковые имеют место, рассчитываются на базе "Инструкции по определению экономической эффективности использования новой техники, изобретений и рационализаторских предложений в энергетике" (М.: 1986).

В планах мероприятий указываются сроки внедрения мероприятий, сумма затрат и ожидаемый экономический эффект от их реализации. Планы мероприятий и новые нормы представляются РЭУ в ПО "Союзтехэнерго”, которое направляет их в Главтехуправление Минэнерго СССР для утверждения.

Пример расчета снижения нормы за счет рекомендуемых мероприятий приведен в приложении 6.

Приложение 5

Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ТЕКУЩИХ НОРМ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ ДЛЯ ЧЕЛЯБИНСКОЙ ТЭЦ

Топливо - бурый уголь.

Система водоснабжения - оборотная с градирнями.

Источник технического водоснабжения - река Миасс.

Источник хозяйственно-питьевого водоснабжения - городской водопровод.

Качество исходной речной воды приведено в табл.П5.1.

Таблица П5.1

В качестве показателей отпуска продукции принимали средние значения за предыдущие три года эксплуатации ТЭС из форм 3-тех (см. табл.П5.2). При расчете норм все показатели отпуска продукции и расходы усредняются на 8760 часов в год.

Удельный расход условного топлива на отпущенную электроэнергию ??э = 242,3 г/(кВт??ч).

То же на отпущенную теплоэнергию ??т = 40,58 кг/ГДж (169,9 кг/Гкал).

Расход топлива в целом по ТЭЦ:

на отпущенную электроэнергию

Вэ = ??эЭ ?? 10-3 = 242,3 ?? 230,9 ?? 10-3 = 55,9 т/ч;

на отпущенное тепло

Вт = ??т Т ?? 10-3 = 40,58 ?? 1894,1 ?? 10-3 = 76,9 т/ч;

всего

В = Вэ + Вт = 55,9 + 76,9 = 132,8 т/ч.

2. Система охлаждения

Для охлаждения пара в конденсаторах турбоагрегатов ПТ-60-130/13 установлено по два насоса 32-Д-19 номинальной подачей 4700 м3/ч каждый, а для турбоагрегатов Т-100-130 - по три насоса 32-Д-19 номинальной подачей 6000 м3/ч каждый.

Расход охлаждающей воды регулируется только включением или отключением насосов, регулировать открытием или закрытием запорной арматуры экономически нецелесообразно.

Нормативный расход охлаждающей воды определяется в режиме экономического вакуума при средней расчетной нагрузке (см. исходные данные).

Проведенными ранее производственными испытаниями конденсационных установок турбоагрегатов были определены режимные графики работы циркуляционных насосов. В соответствии с этими графиками для указанной нагрузки для турбоагрегатов ПТ-60-130/13 необходимо включение в летний период двух насосов, в зимний - одного насоса; для турбоагрегата Т-300-130 в летний период -трех, в зимний - двух насосов.

Таблица П5.2

Среднегодовой отпуск продукции по оборудованию (в расчете на 1 ч работы)

___________

* Расход электроэнергии на собственные нужды каждого турбоагрегата определялся расчетом пропорционально выработке электроэнергии этими турбоагрегатами.

** Для упрощения дальнейших расчетов количество тепла, вырабатываемого пиковыми котлами, распределялось на турбоагрегаты пропорционально отпуску тепла этими турбоагрегатами.

2.1. Летний режим

Расход охлаждающей воды для турбоагрегата ПТ-60-130/13 определяется подачей двух параллельно работающих циркуляционных насосов и равен 8000 м3/ч; для турбоагрегата Т-100-130 расход охлаждающей воды равен 16000 м3/ч. Перепад температур охлаждающей воды ??t равен 9°С (форма 3-тех).

Коэффициент испарения К равен 0,0014/ Относительные потери с капельным уносом Рку равны 0,005.

Потери на испарение в градирне

турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 0,0014 ?? 9 ?? 8000 = 100,8 м3/ч;

турбоагрегатов Т-100-130:

= 0,0014 ?? 9 ?? 16000 = 201,6 м3/ч.

Потери с капельным уносом турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

м3/ч;

турбоагрегатов Т-100-130:

= 0,005 ?? 16000 = 80 м3 /ч.

Расход продувочной воды системы определяется степенью упаривания воды при определенном методе обработки охлаждающей воды. Предварительные технико-экономические расчеты по различным методам обработки охлаждающей воды для условий данной ТЭЦ показали, что оптимальной технологией является поддержание щелочности оборотной воды на уровне 5 мг-экв/дц3 за счет сокращения продувки и дозировки ОЭДФ в размере 1 мг/дц3.

Отсюда допустимый коэффициент упаривания:

.

Значение необходимой продувки

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

м3/ч;

Расходы свежей воды, подаваемой в систему:

;

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 39,2 + 100,8 + 40 = 180 м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

= 78,4 + 201,6 + 80 = 360 м3/ч;

Расходы оборотной воды:

;

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 8000-180 = 7820 м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130

= 16000-360 = 15640 м3/ч.

Качество продувочной воды системы:

,

т.е. = 2,27 ?? 3,1 = 7,0 мг-экв/дц3;

= 2,27 ?? 2,2 = 5,0 мг-экв/дц3;

= 2,27 ?? 36 = 81,7 мг/дц3;

= 2,27 ?? 15,8 = 35,9 мг/дц3;

= 2,27 ?? 20,7 = 47 мг/дц3;

= 2,27 ?? 58 = 131,7 мг/дц3;

= 2,27 ?? 12,4 = 28,1 мг/дц3;

= 2,27 ?? 4,9 = 11,1 мг/дц3;

= 2,27 ?? 0,2 = 0,5 мг/дц3;

= 2,27 ?? 15,6 = 35,4 мг/дц3;

= 249 ?? 2,27 = 565 мг/дц3;

2.2. Зимний режим

Расход охлаждающей воды для турбоагрегата ПТ-60-130/13 равен 4700 м3/ч, а для турбоагрегата Т-100-130 - 11000 м3/ч.

Перепад температур охлаждающей воды ??t равен 3о С;

К - 0,0008; Рк.у - 0,005.

Потери на испарение в градирне

турбоагрегатов ПТ-60-130-13:

= 0,0008 ?? 3 ?? 4700 =11,3 м3/ч;

турбоагрегатов Т-100-130:

= 0,0008 ?? 3 ?? 11000 = 26,4 м3/ч.??

Потери с капельным уносом для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 0,005 ?? 4700 = 23,5 м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

= 0,005 ?? 11000 = 55 м3/ч.

Допустимый коэффициент упаривания принимается таким же, что и для летнего периода.

Расход необходимой продувки

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

м3/ч.

При ??доп, равном 2,27, продувка имеет отрицательное значение; это указывает на то, что продувка не требуется, а заданная кратность упаривания не будет достигнута.

Фактический коэффициент упаривания:

;

;

.

Расходы свежей воды, подаваемой в систему:

;

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 11,3 + 23,5 = 34,8 м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

= 26,4 + 55 = 81,4 м3/ч.

Расходы оборотной воды:

;

для турбоагрегатов ПТ-60-130/13:

= 4700 - 34,8 = 4665 м3/ч;

для турбоагрегатов Т-100-130:

= 11000-81 = 10919 м3/ч.

Усредненные по сезонам нормы водопотребления и водоотведения для системы охлаждения определены по формуле