ДБН В.2.5-13-98*. Инженерное оборудование зданий и сооружений. Пожарная автоматика зданий и сооружений

t - нормативное время, с, подачи хладона в защищаемое помещение (для установок с центра­лизованным хранением огнетушащего вещества - 15 с, для установок с децентрализованным хранением огнетушащего вещества - 10 с).

Рекомендуется, чтобы давление перед распылителями было не менее 1,0 МПа;

Коэффициент расхода распылителя зависит от его конструкции и определятся по справочной литературе.

Д.4.2 Площадь проходного сечения трубопроводов F_mp определяется по формуле

F_mp ≥ F_p · N_mp , (Д.4.2)

где N_mp - количество распылителей, питаемых по трубопроводу, шт.

По рассчитанным значениям подбираются стандартные трубопроводы (как правило, имеющие ближайшее большее значение внутреннего диаметра).

Рекомендуется применять симметричные и сбалансированные системы трубных разводок, чтобы расходы хладона через распылители не различались более чем на 10-20 %.

Следует следить, чтобы суммарный объем трубопроводов не превышал 80% объема жидкой фазы хладона V_хл, хранимого в баллонах установки и определяемого по формуле

V_хл ≥ М_хл · , (Д.4.3)

где М_хл - масса хладона, кг, хранимого в баллонах установки;

R_хл - плотность жидкой фазы хладона при заданных начальных условиях R_хл = 1167 кг · м^-3.

Д.4.3 По предварительно выбранным диаметрам трубопроводов проводится поверочный гид­равлический расчет. В поверочной части расчета определяется пропускная способность разводки трубопроводов.

Определяется эквивалентная длина L_е, м, питающего трубопровода по формуле

L_e = L_б + L_рп + L_ск + L_п + L_мп , (Д.4.4)

где L_б , L_pn - эквивалентные длины соответственно батареи и распределительного устройства, приведенные к диаметру питающего трубопровода, м;

L_ск - эквивалентная длина станционного коллектора, приведенная к диаметру питающего тру­бопровода, м;

L_n - геометрическая длина питающего трубопровода, м;

L_мп - эквивалентная длина местного сопротивления на питающем трубопроводе (повороты, тройники, внезапные расширения и т. п.), м.

Эквивалентные длины элементов батарей, распределительных устройств или местных сопро­тивлений определяются по формуле

L_эл = , (Д.4.5)

где і - коэффициент гидравлического сопротивления элемента;

D_n - диаметр трубопровода приведения (питающий трубопровод), м;

К_ш - эквивалентная шероховатость трубопровода, м.

Если в технической документации на батарею, распределительное устройство заданы экви­валентные длины этих элементов, то приведение длины к диаметру питающего трубопровода осу­ществляется по формуле

L_эл = L_тд · (D_п · )^5,25 , (Д.4.6)

где L_тд - эквивалентная длина элемента по технической документации, м;

D_y - диаметр условного прохода элемента, м.

Эквивалентная длина станционного коллектора, приведенная к диаметру питающего трубо­провода, определяется по формуле

L_ск = (L_скг + L_мск · (D_п · )^5,25 , (Д.4.7)

где L_скг - геометрическая длина станционного коллектора, м;

L_мск - эквивалентная длина местных сопротивлений на станционном коллекторе (повороты, тройники, внезапные расширения и т. п.), м, рассчитываются по формуле (Д.4.5);

D_ск - диаметр станционного коллектора, м.

Вычисляется гидравлический параметр А для каждого распылителя по формуле

A = , (Д.4.8)

где K_зan - коэффициент запаса на неучтенные потери давления в разводке. Рекомендуется принимать равным 1,05-1,1;

D_j, L_j - диаметр и длина j-го участка распределительного трубопровода на пути к распылителю, м;

п_j - число распылителей, питаемых по j-му участку трубопровода.

Определяется среднеарифметическое значение геометрического параметра по формуле

A_cp = (A_x + A₂ +...+ A_n) / N. (Д.4.9)

Для симметричной и сбалансированной системы допускается геометрический параметр А вы­числять только для диктующих распылителей, т.е. работающих под наибольшим и наименьшим напорами. Тогда среднеарифметическое значение геометрического параметра определяется по фор­муле

А_ср = (А₁+А₂) / 2. (Д.4.10)

Методом последовательных приближений или графическим методом решается система урав­нений (определяется J):

(Д.4.11)

где Y - термодинамический параметр;

J = f (Y) - зависимость, заданная в табличном виде (табл. Д.4.1).

По найденному значению J определяются массовый расход хладона из установки Q и время истечения T по формулам:

Q = J · μ · F_p · N ; (Д.4.12)

T = . (Д.4.13)

По таблице Д.4.1 для найденного значения J определяется давление перед распылителем. Решая систему уравнений (Д.4.11) для значений А₁ и А₂, полученных для диктующих распылителей, можно определить максимальное и минимальное давление перед распылителями.

Если расчетное время Т превышает нормативное или давление перед распылителями меньше минимально допустимого, необходимо увеличить диаметры труб или сократить расстояние между батареей и распылителями.

Д.4.4 Для случая одновременной подачи хладона из одной батареи в несколько объемов (например, в объем за подвесным потолком и в комнату) по единой трубопроводной разводке гидравлический расчет установки выполняется следующим образом.

Рассчитывается установка для тушения единого суммарного объема. Затем за счет перерас­пределения площадей проходных сечений распылителей или количества распылителей (см. формулу (Д 4.12)) добиваются требуемого распределения хладона по объемам исходя из условия:

, (Д.4.14)

где F_n, F_к - суммарная площадь проходных сечений распылителей, расположенных соответственно в объеме за подвесным потолком и в комнате;

М_п, М_к - масса хладона, требуемая для тушения соответственно в объеме за подвесным потолком и в комнате.

Д.4.5 Для случая одновременной подачи хладона из одной батареи в несколько объемов (на­пример, в объем под фальшполом и в комнату) по распределительным трубопроводам гидрав­лический расчет установки выполняется следующим образом.

Установка рассчитывается отдельно для каждого направления (как централизованная). Диа­метры трубопроводов и площади проходных сечений распылителей в направлениях подбираются так, чтобы время подачи массы хладона, требуемой для тушения в объеме под фальшполом, равнялось времени подачи массы хладона, требуемой для тушения в комнате.

Таблица Д.4.1 - Функция J = f (Y)

Давление перед распылителем, МПа

Термодинамический параметр

Y

Приведенный массовый расход J, кг · с^-1 · м^-2

2,162

0

26102,0

2,080

96

24756,6

1,998

186

23428,7

1,916

270

22119,0

1,833

348

20828,7

1,751

421

19558,6

1,669

488

18309,9

1,587

550

17083,7

1,504

607

15881,1

1,422

658

14703,4

1,340

705

13552,1

1,258

747

12428,5

1,176

785

11334,3

1,093

818

10271,3

1,011

847

9241,5

0,929

872

8247,0

0,847

894

7290,2

0,764

912

6374,2

0,682

927

5502,3

0,600

940

4678,7

Примечание. Функция J = f (Y) для смеси (хладон 125 - азот), представленная в таблице, получена для следующих начальных условий:

- коэффициент загрузки баллонов хладоном 125 - 0,9 кг · л^-1;

- коэффициент загрузки баллонов азотом (рассчитан из условия, что давление в баллоне при 50 °С равно 4,0 МПа) - 0,0185 кг · л^-1;

- расчетная температура выпуска хладона из баллонов (средняя температура эксплуатации баллонов) - 20 °С.

Д.5 Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения

Д.5 Площадь проема для сброса избыточного давления F_c , м², определяется по формуле

, (Д.5.1)

где Р_lim - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

Р_а - атмосферное давление, МПа;

ρ_n - плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг · м^-3;

К₂ - коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

К₃ - коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче

(для сжиженных газов К₃ = 1, для состава "Инерген" К₃ = 2,44);

t_noд - время подачи газового огнетушащего вещества, определяемое из гидравлического расчета, с;

ΣF - площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конст­рукциях помещения, м².

Значения величин М_р , К₁, р₁ определяются в соответствии с п. Д.1.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание. Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия газового огнетушащего вещества - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

(Новая редакция приложения Д. Изменение № 1)

Приложение Е

(справочное)

Таблица Е.1 - Характеристики огнетушащих порошков

Марка ОП, номер ТУ

Класс пожара согласно ГОСТ 27331

Основной компо­нент

Насыпная плотность уплотненного ОП,

кг · м^-3,

не менее

Темпера­турный диапазон эксплуа­тации, °С

Срок сохраня­емости, лет, не менее

Изготовитель

П-2АП,

ТУ У6-05766362-001

А, В, С

Аммофос

900

От минус 50 до 60

10

Государственный химический завод, г. Константиновка, Украина

П-2АПМ,

ТУ У6-05766362-001

А, В, С

Аммофос, сульфат аммония

900

То же

10

То же

Вексон АВС-50,

ТУ 2149-028-10968286

А, В, С

Аммофос, сульфат аммония

900

— “ —

5

ЗАО "Экохиммаш", г. Буй, Россия

Примечание 1. Запрещается смешивать огнетушащие порошки разных марок.

Примечание 2. Допускается использование других марок огнетушащих порошков, сертифицированных в Украине, при условии указания в их технической документации (паспорт и инструкции по эксплуатации) соответствующих установок (модулей) порошкового пожаротушения.

(Новая редакция приложения Е. Изменение № 1)

Приложение Ж (рекомендуемое)

Методика расчета установок порошкового пожаротушения

Определение основных параметров установок порошкового пожаротушения при проектиро­вании включает такие этапы:

определение характеристик пожарной опасности защищаемого объекта;

выбор способа тушения;

выбор способа подачи огнетушащего порошка (далее - ОП);

выбор типа и марки ОП;

определение основных параметров установки, обеспечивающих эффективность ее приме­нения для защиты данного объекта (масса заряда, расход, продолжительность подачи ОП, показатели огнетушащей эффективности, необходимое количество модулей в составе модульной установки порошкового пожаротушения);

выбор конструкции распределительного трубопровода и типа используемых распылителей, обеспечивающих наиболее эффективное распределение подаваемого огнетушащего по­рошка, в защищаемой зоне (в объеме или на площади).

Определение характеристик пожарной опасности защищаемого объекта

На данном этапе должны быть выявлены все потенциальные источники загораний, наличие и размещение горючих жидкостей. С учетом особенностей технологического процесса и объемно-компоновочных характеристик защищаемого объекта должны быть определены предположительный характер развития и класс возможного пожара (согласно ГОСТ 27331), размеры и месторасположение пожароопасных зон, а также незакрываемых проемов в ограждениях.

Выбор способа тушения

В зависимости от характеристик защищаемого объекта, особенностей технологического про­цесса выбирается один из следующих способов: