Трест «Севзапморгидрострой»
ЗАВОД ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
192282, Ленинград, Турухтанный о-в, д. 1-а
ПАСПОРТ №
на железобетонный предварительно напряженный шпунт
сечением 45´50 см, длиной 20,6 м, изготовленный в цехес 13.02.81 г. по 23.04.81 г.
1. Количество в партии 100.
2. Партия № 4.
3. Проектная марка бетона на осевое сжатие М300.
4. Изделие армировано десятью стержнями согласно ТУ, сталь класса А-IIIв.
5. Объем уложенного в одно изделие бетона 4,2 м3.
6. Состав бетона 1 : 1,97 : 3,18.
7. Вид и активность цемента - портландцемент завода Пунане-Кунда.
8. Заполнители: песок (карьер) «Усть-Луга»; щебень (карьер) «Возрождение».
9. Водоцементное отношение 0,37.
10. Количество воды на 1 м3 бетона (в литрах) 168.
11. Осадка конуса (показатель удобоукладываемости) 2-3 см.
12. Проектная величина рабочего натяжения арматуры 540 МПа (5400 кгс/см2).
13. Передаточная прочность бетона не менее 70 % прочности проектной марки.
14. Средняя величина эффективного обжатия бетона 9,92 МПа, (99,2 кгс/см2), степень обжатия 0,4.
15. Моменты трещинообразования, кН×м:
нормируемый - 321 (32,1 тс×м);
фактический среднеарифметический в партии - 320 (32 тс×м);
требуемый для данной партии , при партионном коэффициенте вариации 0,047, коэффициенте условий работы 0,961 и обеспеченности 0,95-254 (25,4 тс×м);
минимальное значение требуемого момента относительно нормируемого момента 260 (26 тс×м).
16. Прочность бетона к моменту отпуска изделий не менее 30 МПа (300 кгс/см2).
17. Морозостойкость бетона к моменту отпуска изделий 200.
18. Режим термовлажностного ухода за изделием - тепловая обработка с дождеванием.
Начальник ОТК.
Дата заполнения паспорта - 24.04.81 г.
Изделия, поименованные в паспорте, в количестве 100 шт. отпущены СУ-414 для объекта строительства причала № 72 Ленинградского морского порта.
Дата отгрузки - 29.04.81 г.
Зав. складом
Пример обработки данных испытаний предварительно напряженных железобетонных шпунтов сечением 50´45 см, армированных десятью стержнями диаметром 28 мм из стали класса А-IIIв
Исходные данные
1. Мт - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин, величина которого указана в проекте, равен 225 кН×м (22,5 тс×м).
2. Нормируемый момент трещинообразования , определенный по формуле (3), при значениях t, v и тт, соответственно равных 1,64; 0,135 и 0,9, равен 321 кН×м (32,1 тс×м).
3. Статистические данные испытаний, необходимые для определения среднего значения момента трещинообразования и изменчивости, приведены в табл. 1, а коэффициента условий работы тт - в табл. 2.
Таблица 1
№ пп |
Мтi |
Мтi - |
(Мтi - )2 |
№ пп |
Мтi |
Мтi - |
(Мтi - )2 |
1 |
328 |
8 |
64 |
22 |
331 |
11 |
121 |
2 |
330 |
10 |
100 |
23 |
314 |
-6 |
36 |
3 |
326 |
6 |
36 |
24 |
314 |
-6 |
36 |
4 |
334 |
14 |
196 |
25 |
320 |
0 |
0 |
5 |
325 |
5 |
25 |
26 |
320 |
0 |
0 |
6 |
298 |
-22 |
484 |
27 |
334 |
14 |
196 |
7 |
326 |
6 |
36 |
28 |
291 |
-29 |
841 |
8 |
285 |
-35 |
1225 |
29 |
327 |
7 |
49 |
9 |
314 |
-6 |
36 |
30 |
297 |
-23 |
529 |
10 |
325 |
5 |
25 |
31 |
297 |
-23 |
529 |
11 |
325 |
5 |
25 |
32 |
323 |
3 |
9 |
12 |
321 |
1 |
1 |
33 |
346 |
26 |
676 |
13 |
313 |
-7 |
49 |
34 |
329 |
9 |
81 |
14 |
313 |
-7 |
49 |
35 |
314 |
-6 |
36 |
15 |
343 |
23 |
529 |
36 |
300 |
-20 |
400 |
16 |
342 |
22 |
484 |
37 |
313 |
-7 |
49 |
17 |
336 |
16 |
256 |
38 |
336 |
16 |
256 |
18 |
320 |
0 |
0 |
39 |
311 |
-9 |
81 |
19 |
335 |
15 |
225 |
40 |
338 |
18 |
324 |
20 |
323 |
3 |
9 |
41 |
292 |
-28 |
784 |
21 |
326 |
6 |
36 |
42 |
339 |
19 |
361 |
|
|
|
|
|
13474 |
|
9284 |
Таблица 2
№ пп |
№ свай |
s(1-5)i, МПа |
s(6-10)i, МПа |
s(1-10)i, МПа |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
91 |
484 |
426 |
455 |
= 0,936 |
2 |
92-93 |
390 |
353 |
373 |
0,947 |
3 |
100-101 |
386 |
336 |
359 |
0,925 |
4 |
106-107 |
433 |
400 |
417 |
0,960 |
5 |
114-115 |
424 |
362 |
393 |
0,919 |
6 |
112-113 |
400 |
374 |
387 |
0,967 |
7 |
116-117 |
444 |
419 |
431,5 |
0,968 |
8 |
127-128 |
476 |
468 |
472 |
0,992 |
9 |
124-125 |
474 |
440 |
457 |
0,937 |
10 |
122-123 |
432 |
420 |
426 |
0,986 |
11 |
118-119 |
453 |
428 |
440,5 |
0,972 |
12 |
132-133 |
452 |
404 |
428 |
0,958 |
13 |
94-95 |
371 |
373 |
372 |
0,995 |
14 |
106-107 |
466 |
428 |
447 |
0,955 |
15 |
110-111 |
419 |
389 |
404 |
0,963 |
16 |
114-115 |
410 |
410 |
410 |
1,000 |
17 |
136-137 |
448 |
414 |
431 |
0,962 |
18 |
25-26 |
450 |
404 |
427 |
0,947 |
19 |
5-6 |
454 |
414 |
434 |
0,954 |
20 |
7-8 |
463 |
459 |
461 |
0,989 |
21 |
11-12 |
400 |
338 |
394 |
0,985 |
22 |
126-127 |
400 |
386 |
393 |
0,983 |
23 |
141-142 |
452 |
438 |
445 |
0,985 |
24 |
147-148 |
430 |
410 |
420 |
0,977 |
25 |
155-156 |
500 |
488 |
494 |
0,988 |
26 |
166-167 |
458 |
402 |
430 |
0,935 |
27 |
171-172 |
463 |
475 |
469 |
0,968 |
|
|
|
|
|
25,953 |
Оценка трещиностойкости изделий статистическим методом
1. По данным табл. 1 определяем среднее значение момента трещинообразования
= = 320 кН×м (32,0 тс×м).
2. Коэффициент вариации v определяем по формуле (4 осн. текста), используя данные этой же таблицы
3. Коэффициент условий работы тт определяем по формуле (6 осн. текста), используя данные табл. 2.
В третьем и четвертом столбцах таблицы помещены средние значения эффективных напряжений в арматуре, расположенной у рабочих граней шпунтовых свай (номера стержней в группах 1-5, 6-10).
В пятом столбце таблицы помещены средние значения эффективных напряжений во всей рабочей арматуре, в шестом столбце - отношения средних минимальных напряжений к средним по всей напряженной арматуре:
4. В соответствии с таблицей (справочное приложение 16), для числа изделий в партии, равного 100, изменчивости, равной 0,05, и заданной проектом точности, равной 3 %, получаем, что необходимое число испытаний равно 7, что значительно меньше числа испытаний, реализованных для оценки и тт.
5. В соответствии с формулой (3 осн. текста) определяем требуемое значение момента трещинообразования
6. Производим сравнение требуемого среднего момента трещинообразования в процентах от нормируемого со значением, указанным в табл. 15 п. 8.27 для v, равном 0,05, и числе испытаний более 30
В связи с тем, что требуемое значение в процентах получилось меньше аналогичного значения, указанного в табл. 15 для v равного 0,06, то минимальное значение принимаем равным 81 % от нормируемого, т.е. 321 × 0,81 = 260 кН×м (26,0 тс×м).
7. Окончательную оценку пригодности изделий по трещиностойкости производим по результатам сравнения требуемого и среднего моментов трещинообразования
Так как неравенство удовлетворяется (260 кН×м < 320 кН×м), партия шпунта, подвергнутая статистическому контролю по трещиностойкости, считается выдержавшей испытания.
Приложение 16
Справочное
ТАБЛИЦА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЧИСЛА НЕОБХОДИМЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ ПО ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ И ЧИСЛА ИЗДЕЛИЙ В ПАРТИИ N ДЛЯ ДОВЕРИТЕЛЬНОГО ИНТЕРВАЛА t = 1,64
N, шт. |
r, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изменчивость v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,09 |
0,10 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
25 |
3 |
6 |
8 |
9 |
11 |
12 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
18 |
||||||||||
|
4 |
4 |
5 |
6 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
||||||||||
|
5 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
9 |
10 |
11 |
11 |
12 |
||||||||||
50 |
3 |
6 |
9 |
11 |
14 |
16 |
19 |
21 |
23 |
25 |
27 |
29 |
||||||||||
|
4 |
4 |
5 |
7 |
9 |
11 |
13 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
||||||||||
|
5 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
9 |
10 |
12 |
13 |
15 |
16 |
||||||||||
75 |
3 |
7 |
9 |
12 |
15 |
18 |
21 |
24 |
27 |
30 |
33 |
35 |
||||||||||
|
4 |
4 |
6 |
7 |
9 |
11 |
14 |
16 |
18 |
21 |
23 |
25 |
||||||||||
|
5 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
9 |
11 |
13 |
15 |
16 |
18 |
||||||||||
100 |
3 |
7 |
10 |
13 |
16 |
19 |
23 |
27 |
30 |
34 |
37 |
40 |
||||||||||
|
4 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
17 |
19 |
22 |
25 |
27 |
||||||||||
|
5 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
13 |
15 |
17 |
19 |