1-1
V
/
0,3/г
2f
2-2
к
Is
*c>
a6в
a - з опорним ребром у торці при застосуванні фрезерування; б - з опорним ребром, зміщеним від торця із застосуванням щільної пригонки або приварювання; в - без опорного ребра з використанням прокладки
Рисунок 1.5.4 - Схема опорної ділянки балки
Товщина опорного ребра 1Г повинна бути не меншою за 3br jRy / Е, де Ьг - ширина виступної
частини.
Розрахункову довжину стояка слід приймати такою, що дорівнює розрахунковій висоті стінки балки hej.
Нижні торці опорних ребер (рисунок 1.5.4) повинні бути фрезеровані або щільно пригнані чи приварені до нижнього пояса балки. Напруження в розрахунковому перерізі опорного ребра при дії опорної реакції не повинні перевищувати розрахункового опору прокатної сталі у випадках влаштування опорного ребра:
Зварні шви, що прикріплюють опорне ребро до нижнього пояса, повинні бути розраховані на дію опорної реакції.
звису пояса А= — або поясного листа А.,-, = — J— балок 1-го класу, а також бісталевих / tfE/ tf Е
балок 2-го класу при виконанні вимог 1.4.3.1, 1.5.2.1 і 1.5.2.8 не перевищує значень граничної умовної гнучкості Аир A^j що визначається за формулами:
R
у/
(1.5.48)
Kf 0,5і
(1.5.49)
- для поясних листів балок коробчастого перерізу
К/л -1’5,
де стс - нормальні напруження в стиснутому поясі, які обчислюються за формулами: - для перерізу з однорідної сталі:
Мх,МхМу
" - хабоас -ь-
W уW уWу
г у ХПС І Сvv ХПС і сvy упс ї с
для бісталевого перерізу:
Mv
Gr = eR,„„ абоGr — eR.,w +
yw C У" w у
v4 упс і С
Де Wx„c і Wync - моменти опору поперечного перерізу відносно відповідних осей, обчислені для стиснутих волокон;
є - параметр, що визначається за формулою (1.5.46).
вимог 1.4.3.1,1.5.2.3і1.5.5.8неперевищує значень граничноїумовноїгнучкостіXuj,ЩО
визначаються при 2,2 < XMtv < 5,5 за формулами:
1и/ =0,17+0,№.uw ;(1.5.50)
luf -0,675+0,15lulv .(1.5.51)
/V'мМу
+ 1 <1, (1.6.1)
N
с W R у с W R у
''х**хпутпт у і с ^yrv yn,min 'у і с
де N, Мх і Му - абсолютні значення відповідно поздовжньої сили і згинальних моментів при найбільш несприятливій комбінації розрахункових навантажень; п, сх, Су- коефіцієнти, які приймаються згідно з додатком Н;
W*H,min- мінімальне з двох значень моментів опору поперечного перерізу елемента нетто
відносно осі х - х, обчислених відповідно для розтягнутого та стиснутого волокна; Wyn.min - те саме відносно осі у -у.
Якщо g - N / Ап< 0,1 Ry, формулу (1.6.1) слід застосовувати у разі виконання вимог 1.5.5.8 і
1.5.5.14.
Розрахунок на міцність елементів із труб, які відповідають вимогам 1.6.1.1, слід виконувати за формулою
-I
л
У'с J
2J М2 +м)
+— —<1,(1.6.1а)
l’26Wn,min ЯуУї
де W j - момент опору поперечного перерізу, обчислений для найнебезпечнішої точки перерізу.
Розрахунок на міцність елементів у випадках, що не передбачені розрахунком за формулою
N , Мг , МУ
±*у±у—х<,(1.6.2)
А)^уУС ^ХП^-уУс1 уп^уУ с
де х, у - відстані від головних осей до точки перерізу, яка розглядається.
WYml МУтІ
ЛЛУг Щ„КУс
<1,(1.6.3)
де Wtn - момент опору перерізу нетто, обчислений для розтягнутого волокна;
8-коефіцієнт, що визначається за формулою
NX2
5 =1-0,1——.(1.6.4)
ARy
N
— <1.(1.6.5)
Ч>еАКуУс
У формулі(1.6.5)коефіцієнтстійкості при позацентровомустискуфеслідвизначати за
таблицеюК.ЗдодаткаКзалежновідзначень умовної гнучкостіXтаприведеноговідносного
ексцентриситету тег, який обчислюється за формулою
mej= г| т,(1.6.6)
де Т|- коефіцієнт впливу форми перерізу, що визначається за таблицею К.2 додатка К;
еА
т = -відносний ексцентриситет;
е = М/ N - ексцентриситет, при обчисленні якого розрахункові значення внутрішніх зусиль М і N слід приймати відповідно до вимог 1.6.2.3;
Wc- момент опору перерізу, обчислений для найбільш стиснутого волокна.
При значеннях шеу > 20 розрахунок слід виконувати як для зігнутих елементів за формулами (1.5.28) і (1.5.29).
При цьому значення згинального моменту М слід приймати таким, що дорівнює значенню:
відносного ексцентриситету mmax =—— і приймається не меншим за 0,5 Мтах - для
N Wc
стиснутого елемента з шарнірно обпертими кінцями і перерізом, площина симетрії якого збігається з площиною згину.
Таблиця 1.6.1 - Розрахункове значення згинального моменту
max |
Згинальний момент М за умовної гнучкості стрижня |
|
|
X <4,0 |
X >4,0 |
тт„ <3,0 |
М = Мт„ —0,25Х(Мтях -Мі) |
М = Мі |
3,0 < mmax <20,0 |
м = м2 +w™-*—(мтах-м2) |
TYI — Ч м = м1+-^—(мтах-м1) |
Мп1ах _ найбільший згинальний момент, що діє у границях геометричної довжини стрижня;
Мі - найбільший згинальний момент, що діє у границях середньої третини геометричної довжини стрижня і приймається не меншим за 0,5Мтах;_
М2 - згинальний момент, який приймається таким, що дорівнює значенню М при rnmax < 3,0 і А. < 4,0, але не меншим за 0,5Мтах.
Примітка 1. У формулах таблиці 1.6.1 значення wmax і X слід визначати відповідно до площини згину, що збігається з площиною симетрії х - х або у-у.
Примітка 2. Для стиснутих стрижнів із шарнірно обпертими кінцями, що мають суцільний переріз, симетричний відносно двох головних осей і на які діють згинальні моменти, значення приведеного відносного ексцентриситету піф що використовується при визначенні коефіцієнтастійкості ф„, необхідно приймати згідно з таблицею К.5 додатка К.
N
--<1,(1.6.7)
apyARyjc
де с-коефіцієнт, що визначається згідно з вимогами 1.6.2.5;
фу- коефіцієнт стійкості при центральному стиску, що визначається відповідно до вимог 1.4.1.3.
- при значеннях тх < 5 за формулою
l+avmx
(1.6.8)
де а , р і v - коефіцієнти, що визначаються за таблицею 1.6.1; - при значеннях тх > 10 за формулою
(1.6.9)
с -
1
1+тхц>у/(рь
де щ - коефіцієнт стійкості при згині, що визначається відповідно до 1.5.4.1 і додатка П як для балки з двома і більше закріпленнями стиснутого пояса;
- при значеннях 5 < тх < 10 за формулою
(1.6.10)
с = с5(2-0,2тх)+сш(0,2тх -і),
де коефіцієнт с5 необхідно визначати за формулою (1.6.8) при тх= 5, а коефіцієнт Сю - за формулою (1.6.9) при тх = 10;
тх =~відноснийексцентриситет,приобчисленніякого значення Мх слід приймати згідно
з вимогами 1.6.2.6.
При значеннях умовної гнучкості X >3,14 коефіцієнт с не повинен перевищувати максимального
значення стах, що визначається згідно з додатком Л; у випадку, коли с > cmax, у формулах (1.6.7) і (1.6.12) замість с слід приймати стах.
значеннях гнучкості Хх > Ху додатково перевіряти на втрату загальної стійкості із площини дії моменту як центрально-стиснуті елементи за формулою
(1.6.11)
4>xARylc
де- коефіцієнт стійкості при центральному стиску, що визначається відповідно до вимог 1.4.1.3
залежно від значення гнучкості Хх.
При виконанні умови Хх < Ху загальну стійкість із площини дії моменту перевіряти не потрібно.
N
Фе>,(о,бЗ/с +0AVc^ARyyc
X =Хуі
с - коефіцієнт, що визначається згідно з вимогами 1.6.2.5.
При обчисленні значення приведеного відносного ексцентриситету mef>y = гту для стрижнів двотаврового перерізу з неоднаковими розмірами полиць коефіцієнт г| слід визначати як для перерізу 11-го типу за таблицею К.2 додатка К.
Окрім розрахунку за формулою (1.6.10), необхідно виконувати розрахунки за формулами
Значення відносних ексцентриситетів слід обчислювати за формулами:
тх -ех —— mv -ev ——,(1.6.13)
WW
rv xcyc
де Wxc, Wyc - моменти опору розрахункового перерізу відносно осей відповідно х - хі у-у, обчислені для найбільш стиснутого волокна.
Якщо площина найбільшої жорсткості перерізу елемента Іх > Іу не збігається з площиною симетрії, тоді розрахункове значення відносного ексцентриситету тх необхідно збільшити на 25% (окрім перерізу 3-го типу за таблицею 1.6.2).