дымовые клапаны с пределом огнестойкости не менее 0,5 ч с сопротивлением дымогазопроницанию не менее 8000 кг-1 ?? м-1 на 1 м2 площади сечения с автоматическим, дистанционным и ручным управлением приводов; соотношение площадей сечения дымовых клапанов и шахт при принятой в расчете дымогазопроницаемости их конструкций должно обеспечивать предотвращение задымления верхних этажей зданий;
воздуховоды класса II с пределами огнестойкости, соответствующими пределам огнестойкости шахт; допускается присоединение ответвлений воздуховодов с дымовыми клапанами к шахтам соответствующих пределов огнестойкости, в том числе с размещением дымовых клапанов в проемах ограждений подвесных потолков. Количество ответвлений воздуховодов от шахт не нормируется.
(Измененная редакция, Изм. № 1)
6. Требуемые параметры оборудования вытяжной вентиляции следует рассчитывать на параметры Б наружного воздуха в теплый период года при условии возникновения пожара в одном из помещений. Число дымовых клапанов, скорость движения дымовых газов в каналах вытяжной вентиляции следует определять по расчету.
*) 7. Приточную вентиляцию следует проектировать для подачи при пожаре наружного воздуха:
в лифтовые шахты, подвальных и цокольных этажей при числе этажей более 2, а также в лифтовые шахты, соединяющие подземную и надземную части зданий;
в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа и в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;
в тамбур-шлюзы при переходах между зданиями;
в лестничные клетки подвальных этажей при 2-х и более подземных этажах.
(Измененная редакция, Изм. № 1)
8. Для систем приточной вентиляции необходимо предусматривать:
установку радиальных или осевых вентиляторов в обособленных помещениях с ограждающими конструкциями, имеющими предел огнестойкости не менее 0,75 ч; допускается подача наружного воздуха с нижним расположением вентиляторов;
воздуховоды класса II с пределом огнестойкости 0,5 ч для подачи воздуха в зоны незадымляемых лестничных клеток 2-го типа, тамбур-шлюзы и лифтовые холлы;
клапаны в воздухозаборных и воздухоприточных отверстиях каналов приточной вентиляции с автоматическим, дистанционным и ручным управлением приводов.
9. Зонирование незадымляемых лестничных клеток 2-го типа осуществляется согласно расчету при избыточном давлении в верхней части каждой зоны лестничной клетки не более 150 Па.
10. Подача воздуха в тамбур-шлюзы при незадымляемой лестничной клетке 3-го типа, должна обеспечиваться на этаже пожара. Допускается для подачи воздуха в указанные объемы использование лифтовых шахт посредством присоединения к ним ответвлений воздуховодов с клапанами согласно п. 8. При этом двери тамбур-шлюзов и лифтовых холлов должны обеспечивать сопротивление дымогазопроницанию не менее 50 000 кг-1 ?? м-1.
(Измененная редакция, Изм. № 1)
11. Требуемые параметры оборудования систем приточной вентиляции следует определять при параметрах Б наружного воздуха в холодный период года в расчете на скорость истечения не менее 1,3 м ?? с-1 через открытые двери защищаемых объемов по п. 7 при величинах давления в них, соответствующих давлению на наветренных фасадах зданий.
12. В качестве противодымной вентиляции допускается использование систем кондиционирования, обеспечивающих расчетные параметры и соответствующих изложенным выше требованиям.
13. Пространство над подвесными потолками коридора следует отделять от примыкающих холлов, тамбуров и лестничных клеток дымонепроницаемыми перегородками из негорючих материалов с уплотнением зазоров в местах прохода инженерных коммуникаций.
14. При прокладке кабелей, воздуховодов и трубопроводов через ограждающие конструкции с нормируемыми пределами огнестойкости и распространения огня рекомендуется применять для заполнения зазоров между ними унифицированные узлы промышленного изготовления” обеспечивающие дымонепроницаемость мест прохода инженерных коммуникаций.
15. Для противодымной защиты атриумов следует применять вытяжные системы с естественным и механическим побуждением тяги. В нижнюю часть атриума должна предусматриваться подача наружного воздуха в соответствии с расчетом воздухообмена.
(Введен дополнительно, Изм. № 1)
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ОХРАННЫХ СИСТЕМ
1. Задание на проектирование охранных систем (ОС) должно разрабатываться по техническим условиям Управления охраны (УО) при ГУВД г. Москвы и быть согласовано с УО при ГУВД г. Москвы.
Технические условия УО при ГУВД г. Москвы на проектирование архитектурно-строительных и конструктивных средств защиты не должны вступать в противоречие с архитектурно-композиционными решениями проектируемых зданий (комплексов). В случае разногласий между автором проекта и УО при ГУВД г. Москвы решение принимается Москомархитектурой с участием заинтересованных сторон.
2. Оборудованию средствами охранной сигнализации подлежат:
помещения денежных касс, помещения для хранения ценных бумаг, пункты обмена валюты, помещения для хранения драгоценных металлов, камней и изделий из них;
торговые помещения;
складские помещения для хранения продовольственных и промышленных товаров и оборудования1;
помещения для хранения медицинского оборудования и медикаментов;
помещения с технологическим и инженерным оборудованием систем жизнеобеспечения объекта;
окна и наружные выходные двери (ворота) подвальных и полуподвальных помещений, а также первого этажа, не находящиеся под постоянным наблюдением обслуживающего персонала объекта2;
_____________
1 По согласованию с заказчиком (эксплуатирующей организацией, собственником).
2 То же.
гостиничные номера, жилые и служебные помещения иностранных представительств и совместных предприятий;
административные помещения, помещения архивов, периодически используемые помещения (банкетные залы для приемов, концертные залы, выставочные залы, помещения для переговоров)3.
3. Рабочие места персонала в помещениях, где проводятся денежные расчеты или торговля драгоценностями, должны оборудоваться тревожной сигнализацией.
4. В составе проекта и рабочей документации следует предусматривать раздел по системам охранной сигнализации и телевизионного контроля здания (комплекса), который подлежит согласованию с УО при ГУВД г. Москвы.
5. Проектные решения должны обеспечивать недоступность кабелей и устройств систем охранной сигнализации и телевизионного контроля для посторонних лиц.
6. Охранные системы при возможности использования отдельных шлейфов могут совмещаться с системами автоматической пожарной сигнализации и другими. Управление охранными системами может осуществляться из ЦПУ СПЗ.
_____________
3 По согласованию с заказчиком (эксплуатирующей организацией, собственником).
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное
ТРЕБОВАНИЯ К РАСЧЕТУ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ НА
ДЕЙСТВИЕ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
1. Для обеспечения прочности и устойчивости высотного здания его расчет на прочность следует выполнять отдельно на действие средней (п. 2) и пульсационной (п. 3) составляющих ветровой нагрузки. Проверка условий прочности производится в соответствии с п. 5 настоящего приложения. Для проверки обеспечения ограничений на. параметры колебаний расчет колебаний здания следует выполнять на действие только пульсационной составляющей ветровой нагрузки.
2. Средняя составляющая ветровой; нагрузки определяется в соответствии со СНиП 2.01.07—85. Средние значения реактивных сил в опорных закреплениях и внутренних сил в конструкциях здания (Xm) определяются посредством статического расчета на действие средней составляющей ветровой нагрузки.
3. При определении пульсационной составляющей ветровой нагрузки следует руководствоваться следующими положениями;
а. Допускается не учитывать пульсационную составляющую ветровой нагрузки при расчете осадок основания здания;
б. Для зданий башенного типа, у которых вторая собственная частота f2 в Гц больше предельного значения собственной частоты f1 (СНиП 2.01.07—85), пульсационную составляющую допускается определять в виде эквивалентной статической нагрузки в соответствии со СНиП 2.01.07—85. Этот же подход допускается использовать для всех зданий при предварительной оценке эффекта действия пульсационной составляющей ветровой нагрузки на начальных стадиях проектирования. В этом случае максимальные отклонения усилий (Хd) и динамических перемещений (d) отдельных точек перекрытий верхних этажей при колебаниях этих значений относительно среднего уровня определяются посредством статического расчета на действие эквивалентной статической нагрузки. При этом в качестве Xd и d следует принимать абсолютные значения полученных в результате расчета усилий и перемещений соответственно. Ускорения перекрытий верхних этажей определяются по формуле
ad = d(2??f1)2 , (1)
где f1 — первая частота собственных колебаний здания в Гц.
в. Для зданий других типов, а также для башенных зданий, у которых f2 ?? f1 пульсационную составляющую ветровой нагрузки следует рассматривать как случайное стационарное по времени поле пульсаций давления с нулевым средним значением. Взаимную спектральную плотность давления, определяемую для всех пар точек на поверхности здания, допускается принимать в виде:
Sij (n) = wmi wmj?? (zi)?? (zj) n2 ?? exp(????ij , n) , (2)
3f (1 + n2)4/3
где wmi — средняя составляющая давления ветра в i-й точке поверхности здания; ?? (zi) — значение коэффициента пульсаций для высоты zi определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07—85; n = 1200 f/v0 — приведенная частота; f — частота в Гц; v0 — средняя скорость ветра в м/с, на отм. 10 м, определяемая в соответствии со СНиП 2.01.07—85; — приведенное расстояние между точками i и j поверхности здания; — расстояния в м между точками i и j по вертикали, в направлении ветра и по горизонтали перпендикулярно направлению ветра соответственно.
В этом случае значения Xd и аd определяются из динамического расчета здания с использованием программы для ЭВМ, в которой реализовано решение задачи о вынужденных колебаниях под действием нагрузки (2) с учетом вклада k собственных форм здания, взаимных корреляций между ними и пространственной корреляции пульсаций нагрузки в соответствии с (2).
Число k определяется из соотношения fk ?? fl ?? fk+1 (СНиП 2.01.07—85). В некоторых случаях (см. п. 5) помимо значений Xd должны быть вычислены R — коэффициенты взаимной корреляции для всех пар усилий, возникающих в элементах расчетной модели здания.
4. При выборе расчетной модели при статическом и динамическом расчетах здания необходимо учитывать те степени свободы и податливости его элементов, которые существенно влияют на результаты расчета. Для зданий башенного типа с симметрично расположенным жестким ядром или с равномерным в плане распределением жесткостей и масс в качестве расчетной модели допускается рассматривать консольный стержень с соответствующим образом подобранным по высоте распределением масс и жесткостей. Для зданий других типов может возникнуть необходимость в использовании более сложных расчетных моделей, вплоть до таких, в которых каждый конструктивный элемент здания (участок перекрытия, колонна или ригель каркаса, участок стены и т. п.) заменяется соответствующим ему элементом расчетной модели (участком изгибаемой плиты, стержнем, участком балки-стенки и т. п.).
Примечание. Для таких расчетных моделей целесообразно при статическом и динамическом расчетах использовать существующие пакеты конечно-элементных программ для ЭВМ, приспособленные для определения статической реакции и частот и форм собственных колебаний систем, состоящих из связанных между собой стержней, плит, оболочек, массивных упругих тел и т. п.
5. При действии ветра усилие Х в рассматриваемом элементе расчетной модели может принимать любое значение в интервале
[Xm ?? Xd , Xm + Xd] , (3)
где Xm — среднее значение Х (п. 2 настоящего приложения); Хd — максимальное отклонение Х от среднего уровня Xm (п. 3 настоящего приложения).
Возможные случаи проверки условия прочности рассматриваемого элемента:
а) условие прочности зависит только от усилия X. Тогда необходимо убедиться, что условие прочности выполняется для наиболее невыгодного значения Х из интервала (3).
Для сжатого или растянутого элемента условие прочности имеет вид
Тсж ?? Х ?? Траст , (4)
где Тсж — предельное для данного элемента усилие сжатия; Траст — то же, усилие растяжения.
Для того чтобы выполнялось условие (4), необходимо убедиться в выполнении условий
Xm ?? Xd ?? Tсж , Xm + Xd ?? Tраст ; (5)
б) условие прочности зависит от линейной комбинации усилий в рассматриваемом элементе расчетной модели. Проверка прочности в этом случае сводится к случаю а).
Пример 1: в качестве расчетной модели башенного здания рассматривается консольный стержень. В результате расчета на прочность получены средние значения X" и максимальные отклонения Хdi усилий X1, X2,..., Xp на участке этого стержня, заменяющем отсек здания, которому принадлежит конструктивный элемент, подвергающийся растяжению—сжатию (например, связь в плоскости стены здания). Условие прочности рассматриваемой связи
Tсж ?? N ?? Tраст , (6)
где N — нормальная сила в связи.
Таким образом, нормальная сила может принимать любое значение в интервале [ Nm ?? Nd , Nm + Nd ] и условие (6) эквивалентно условиям (5), если в них заменить Xm на Nm и Xd на Nd.
В принятой расчетной модели нет возможности непосредственно определить средние значения Nm и максимальные отклонения Nd. Однако их можно вычислить, зная Rij — коэффициенты взаимной корреляции между усилиями Хi и Xj и имея в виду линейную
зависимость , где Ni ?? значение нормальной силы в рассматриваемой связи при статическом нагружении отсека здания силой Хi = 1.
