---

обода диска: Ц=Од.п/о_н.р^ 1,65.

хвост лопатки: /г = о_д._п/о_Су_М^ 1,70;

обод диска: и = о_д._п/о_н.р^ 1,65;

срез заклепок: п = о_дп/т^2,50.

ДЛЯ ОПОРНЫХ ПОВерХНОСТе

Й

Схема замковой лопатки

ПРИЛОЖЕНИЕ

Рекомендуемое

ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ С УЧЕТОМ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ

1. КОЭФФИЦИЕНТЫ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИИ ПРИ УПРУГОЙ ДЕФОРМАЦИИ

   1. Т-образные хвостовые соединения (см. черт. 1 ОСТ)

      1. Коэффициенты концентрации напряжений в сечении I—I хвоста лопатки (одноопорный гри­бок обода диска) определяются по экспериментальным графикам (черт. 1), полученным для плоского напряженного состояния (ПНС):

a — D/d=l,75; б — D/d-2,00; в — D/d=2,25; l — h/d=0,75; 2 — h/d-О.ЭО; 3 — hld=l,00;

4 — h/d-1,25; 5 — h/d~l,5O Черт. 1

₃У

³lmax

где а^_шах—максимальные растягивающие напряжения на контуре галтели в сечении I—I; о_нр— номи­нальные напряжения растяжения в сечении I—I.

2 Заказ 230

Черт. 2

Для условий плоской деформации (ПД) коэффициент концентрации интенсивности напряжений а,, составляет I

аУ
і max
Ла. ~,
¹ <Чн

где стУ_тах = 0,889а[_тах— максимальная интенсивность напряжений на контуре галтели; оц_н = 0,85(Тн.р— номинальная интенсивность напряжений в сечении I—I.

а₃ = 0,86Яа ,
^JOC ’ ^vап.н’

где i^max—коэффициент концентрации напряжений; определяется по экспериментальным гра-

^JH.n

фикам (черт. 2), полученным для ПНС; о_нр — номинальное напряжение растяжения в сечении I—I.

Коэффициент концентрации интенсивности напряжений в осесимметричном ободе диска

а₃. = 0,57а_1пн,

при этом номинальная интенсивность напряжений <т_1Н= 1,32о_пр.

Напряжения в сечении I—I при наличии зазоров 6 в сопряжении заплечиков корректируются коэффициентами, приведенными в табл. 1 и 2.

Таблица 1

Коэффициенты для корректировки напряжений в сечении I—I при наличии зазоров б в сопряжении заплечиков обода диска при г,/б = 0,057=0,091; В/Ь = 1,28=1,38; h_x/b = 0,86= 1,04; H/b = 1,40= 1,87;

аУ ~ 0 6аУ опахзапл ’ гтах

Таблица 2

Коэффициенты для корректировки напряжений в сечении I—I при наличии зазоров б в сопряжении заплечиков обода диска при г,/6 = 0,104=0,143; В/b = 1,37=1,44; h_t/b = 0,79= 1,08; H/b = 1,51 = 1,98;

аУ к 0 8гУ гтахзапл ’ /max

^ан.и 1) ^ан.р,

где т — масштаб коэффициента концентрации суммарного напряжения (а,=та,_пн) по отношению к коэффициенту концентрации напряжения а_3пн на графиках (см. черт. 2).Значения масштаба т приведены в табл. S.

Значение масштаба т

Таблица 3

для двухопорного профиля № 1701

для двухопорного профиля № 1702

Я:

н.р

(

для трехопорного профиля № 1802

а.

СП-304) при Ald= 1,96 ³1шах (г, -

где ст{_тэх—максимальные растягивающие напряжения на контуре галтели в сечении III—III или IV-—IV; Он.р — номинальные напряжения растяжения в сечении III—III или IV—IV. Для условий ПД коэффициент концентрации интенсивности напряжений

^Зйпах ¹-1Н

где <Т-_П1._Х = 0,889о{_тах—максимальная интенсивность напряжений на контуре галтели в сечении III—III

или IV—IV; о_гн=1,2он.р — номинальная интенсивность напряжений в сечении III—III или IV—IV.

для двухопорного профиля № 1701 (СП-104) при rdd = 0,046

3“ зв­ітах r- _f f- rmax -

a₃ = a₃. = 0,60;

^oc Vp ' ³.H

для двухопорного профиля № 1702 (СП-125) при rjd = 0,032

'Imax - ос ³lmax _r ,

a, = = 0,35; a₃. = — 5,8U;

^ocЗн.р ^{1 a}iH

для трехопорного профиля № 1802 (СП-304) при r_xld = 0,029

_а ^21^ = 5 05; а_а. =ДШ«_ ₌ 5 45. ^{00 З}н.р ’ ’ ' ’<н

Номинальная интенсивность напряжений в сечении II—II

о. г^;0,8о
IH ’ н.р‘

аУ = а а max г н.п’где (черт. 3) при г₃//г₃ = 0,204-0,70 и /г₃/6₃ = 0,384- 1,00

формуле (3), или (16), или (17).

' 3 °* — ”з

6RlCt

< і 0,15^з і 2,2Z>₃

I

Здесь R = R/Ci рассчитывается согласно

у

^clmax n t-
а = = 3,5,

з а - ’ ’

н.р

где —максимальное растягивающее напряжение на контуре отверстия в сечении I—I; о_нр — но­минальное напряжение растяжения в сечении I—I.

Коэффициент концентрации интенсивности напряжений в сечении I—I при тех же условиях для d// = 0,33 (см. черт. 4 ОСТ) где о]_тах—максимальная интенсивность напряжений на контуре отверстия в сечении I—I; ой= = 0,97о_н.р — номинальная интенсивность напряжений в сечении I—I.

_{= =} 2 2,

‘ 4н

где о7_шах —максимальная интенсивность напряжений на контуре отверстия в сечении II—II; о_1Н — номинальная интенсивность напряжений в сечении II—II.

В сечении II—II оУ-цу и (Ьн~0,88о_н.р. 4 111 d Л ППаЛ *

2. КОЭФФИЦИЕНТЫ КОНЦЕНТРАЦИЙ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ПОЛЗУЧЕСТИ И ДЛИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ

   1. Общие положения

      1. За критерий длительного разрушения принимается максимальная интенсивность напряжений.

      2. Для поверочного расчета предлагаются два подхода — в зависимости от эксперименталь­ных данных по типу хвостового соединения.

Роторы с Т-образными и вильчатыми хвостовыми соединениями рабочих лопаток изготавли­ваются из стали 25Х1М1Ф (Р2М) по ТУ 108.1029—81, для которой получены изохронные кривые пол­зучести на базе испытаний 100 тыс. ч. Поэтому для таких ободов дисков на графиках приведены рас­четные коэффициенты концентрации напряжений а^п_ при ползучести в зависимости от геометрических параметров и температуры металла. Эти коэффициенты определялись как

а^п = а /а, ,
а W in*

6

где а_э= l/Ofoiтах*Й; Оін — номинальная интенсивность напряжений, которая на графиках (черт. 4 и 5) б

выражена через номинальное напряжение растяжения о_н._р.

Роторы с многоопорными грибовидными хвостовыми соединениями рабочих лопаток изготавлива­ются из стали 20ХНЗМВФ (ЭИ415) по ТУ 108.1029—81, для которой изохронные кривые ползучести получены только на базе испытаний от 5 до 10 тыс. ч. Поэтому для этих ободов дисков на графиках приведены экспериментальные значения несущей способности в зависимости от расчетных ресурсов и температуры металла.