---

заполнение сечения топки факелом должно обеспечивать равномерное распределение плотности теплового потока излучения Г/пад по периметру ТОПКИ С допустимой неравномерностью (<7”д^Х,<?пад) не более 1,3;

максимальная плотность теплового потока излучения должна обеспечивать соблюдение норма­тивных требований по допустимым максимальной плотности воспринятого теплового потока и макси­мальной температуре экранов;

удары факела в экраны не допускаются;

развитие индивидуальных факелов горелок и пх взаимодействие, температурные и концентраци­онные характеристики факела должны обеспечивать ограничение выбросов окпслов азота и серы (NO_X и SO₃) и сажистых частиц;

следует учитывать возможности компоновки котла в целом и обеспечивать удобство эксплуата­ции и обслуживания;

необходимо способствовать уменьшению металлоемкости котла.

1. 3. При расчете газомазутных топок определяющим следует считать расчет при сжигании мазута.

2. КОЛИЧЕСТВО И РАЗМЕЩЕНИЕ ГОРЕЛОК, РАЗМЕРЫ ТОПКИ

   1. Тепловая мощность топки Q_T = BQ₽ определяется по тепловому расчету котла.

   2. Тепловая мощность горелки Q_r= B_rQP , количество горелок z_r= Q_T/Q_r и количество ярусов их размещения z_(ip выбираются с учетом компоновки котла в целом и соблюдением следующих условий:

величины теплового напряжения сечения топки qy = QylFy и условного тепловыделения на один ярус горелок qp =qelz»_v для барабанных котлов должны быть соответственно не более 4 МВт/м² и 2 МВт/м², а для котлов сверхкритического давления — не более 9 МВт/м² и 3 МВт/м²;

расчетная тепловая мощность горелки должна соответствовать типоразмерному ряду с допускае­мым отклонением, указанным в п. 2.2.1;

расстояние от осей крайних горелок до ограждающих поверхностей топки S_PT должно быть для одностороннего расположения горелок (на фронтовой или задней стене топки) не менее 3,0D„, для встречного расположения горелок — не менее 3,5 £>_П;

расстояние между осями горелок в горизонтальной S, и в вертикальной плоскости /г_пр должно быть соответственно не менее 2,5 D_n и 3,0 £)_п;

расстояние от пода топки до осей 1-го яруса горелок /г_г должно быть не менее 2,5 D„ для одно­ярусного расположения горелок и не менее 3,0 D„ для многоярусного расположения горелок.

при встречном расположении горелок — по формуле

b, — 2S_CT + [(г., 2г_1|р)- 1] S_r.

С

Расположение горелок

хемы расположения горелок на стенах топочной камеры и направление вращения потоков

Одноярусное
встречное или
односрронтобое

Двухъярусное встречное или односрронтобое

Встречное на боковых стенах треугольником вершиной вниз

Ч
ерт. 1

При этом высота топки должна удовлетворять также условию

Нт — h_v (z„p 1) /іцр ~Ь ^ф,

_Где /₂ф — вертикальная составляющая длины факела при полноте выгорания топлива [3 = 0,995, опре­деляемая по п. 3.1.

Рекомендуемые схемы направления крутки потоков горелок показаны на черт. 1.

3. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ФАКЕЛА

   1. Длину факела /_ф по условной аэродинамической оси⁴ при задаваемой полноте выгорания топлива р в пределах от 0,970 до 0,995, рекомендуется рассчитывать по формуле где А=1—для встречного расположения горелок;

А = 1,1—для одностороннего расположения горелок;

а_г—коэффициент избытка воздуха (в’ пределах от 1,01 до 1,05) по поданным в горелку топливу и воздуху;

В_г—расход топлива (мазута) на номинальном режиме, т/ч;

п — показатель степени, определяемый по графику на черт. 2;

К,— поправочный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции газов при подаче их через горелки (при г = 0; 10; 154-20 % соответственно К_г— 1,0; 1,5; 1,3).

Приведенная формула справедлива для вихревых горелок указанной в данном стандарте конст­рукции с паромеханпческими форсунками, работающих в условиях газоплотных топок под наддувом.

для^встречного расположения горелок Ьф = Ьт/₂', для одностороннего расположения горелок при средней осевой скорости в узком сечении амбразуры 35—55 м/с Ьф= (5-4-6)£>п-

О

8_Г, т/н

п 0,7 0,6 0,5

Черт. 2

тносительное выгорание топлива по длине факела при условиях, указанных в п. 3.1, рассчитывается по формуле

—

где

отношение количества топлива, выгоревшего в факеле до сечения х, к количеству топли- ва, поступающего в горелку;

7$—длина факела, определяемая по п. 3.1, при (3 = 0,97;

К = 0,03— константа;

Р — показатель степени, равный 0,8; 1.4; 1,2 соответственно при степени рециркуляции газов, подаваемых через горелки, г = 0; 10; 154-20%;

х — расстояние от форсунки до расчетного сечения х по траектории факела.

Формула справедлива для в пределах от 0,40 до 0,97.

На черт. 3 приведен график выгорания мазута по длине факела при (3 = 0,97, г = 15% и а=1,03.

4. УСЛОВИЯ ОПТИМАЛЬНОЙ РАБОТЫ ГОРЕЛОК И ТОПКИ

   1. Для снижения вредных выбросов окпслов азота и повышения надежности работы поверхно­стей нагрева котла рекомендуется ведение режимов горения с минимальными избытками воздуха и подача газов рециркуляции в топку в смеси с воздухом, подаваемым в периферийные каналы горелок или через отдельные периферийные каналы горелок со степенью рециркуляции газов 10—15% для барабанных котлов и 15—20% Для прямоточных сверхкритического давления.

   2. Для обеспечения максимальной эффективности работы топки в условиях, указанных в п.4.1, в том числе для повышения экономичности работы котла и сохранения выбросов сажистых частиц на допустимом уровне необходимо;

обеспечить минимальную разверку режимов горения горелок по коэффициенту избытка воздуха (не более ±5% от среднего по топке);

вести режим горения у границы появления химического недожога, контролируемого индикатора­ми химического недожога;

применять форсунки, соответствующие требованиям ГОСТ 23689—79;

корневой угол распиливания форсунок выбирать минимальным по условию допустимых выбро­сов сажистых частиц и не более 85—90° для горелок тепловой мощностью до 60 МВт и не более 90—95° для горелок тепловой мощностью от 60 до 90 МВт; в конкретных условиях минимально до­пустимый корневой угол распыливания уточняется опытным путем;

регулирование подачи топлива (мазута) при изменении нагрузки котла во всем рабочем диапа­зоне производить качественно (без отключения горелок).

При количестве горелок свыше 16 предпочитается групповой подвод воздуха к горелкам или из общего короба.

При подаче газов рециркуляции в топку в смеси с периферийным воздухом ввод газов ре­циркуляции рекомендуется производить в общие короба периферийного воздуха до разделения их на индивидуальные короба к горелкам

.

ПРИЛОЖЕНИЕ?

Справочное

ПРИМЕР КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА ГОРЕЛКИ

Таблица 1

Исходные данные для расчета газомазутной горелки (см. черт. 5 стандарта)

‘

Расчет объемных расходов газов

Данные для природного газа газопровода Серпухов — Ленинград, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод)>.

Таблица 2