---

= R»,/ + ; (4) U

‘-І *1+1

R» ’ = R„,„ + 2 Р„_+1>! +. У q_Mll(Ь_мі,_м- *„«.,) + —" J j

= + (5)

— для расчета реакции опоры в защемленном конце балки.

Величины и должны быть вычислены с по­

мощью выражений, приведенных в табл. 2.

мм/м Таблица 1

При сложных нагружениях пролета балки, включающих не­сколько простых случаев, приведенных в табл. 2, результаты рас­чета следует суммировать.

При вычислении коэффициентов влияния перемещения опор необходимо задавать последовательное перемещение каж­дой опоры на 1 мм и определять изменение реакции всех опор для каждого перемещения. Уравнения трех моментов и до­полнительное условие для защемленного конца балки при опре­делении коэффициентов влияния перемещений опор должны иметь видСтр. 44 ОСТ5.4368—81

2Л4),₃ і 2Л1у,₂4-Лї/,з fj_tl—fj_tz

&ЁГ₃^/з“ Гб^ 10з/₃^;

jWjj-i4- 2Mj_ti 2/W;j4-, ffj,i fja+i—fhi

6Ё7, I ■* ОЕГ^ '+¹ ” їо^ 1 №Z_/+1 5

д-з4“ 2Л/у,д-t 2Л1у, _n-1fjiti-л

6Ё7^ ^Ln-' + 6E/„ "⁼ *

Mj, П-Ч1 + 2^/i n-1 . . Л-1 + n ,

бЁТ^ ^Ln~* “i 6Ё7д ^Ln ““

fj_tn-2 f'j, /1-1 fJ,n fj_tn-X

^{= ;}

2ЛГу,_n 4- Mj_t д^! _ff j_tя_! — f_n

^ln *

(6)

ІЇ)

□

D'

Момент инерции поперечного сечения валопровода Ц на дли не пролета l_t необходимо определять по формуле (1).

п

LJ

—

□

п

Li

□

□

□

Для каждого /-го ряда коэффициентов влияний следует ре­шать отдельную систему уравнений, в которой задается только перемещение равное 1 мм при равенстве нулю остальных

Коэффициенты влияний перемещений опор должны быть опре­делены по. формулам

Л4;₍₃—ЛГ_У12^/г;,2 — -_}1 т ;

^J‘2 ‘3

~ Ті +

;»Л-1

-),п— I

і A4j,n-1 Mj_tll

^k>’ⁿ⁼ї~п ^; (9)

защ " ^4j_{t n}

в расчете коэффициентов влияния в защемленном конце балки.

2ЛІ2 і j 2М_а 4~ Л4₃ « 1 і . 1

LE/j ²' 6Е/₃^э“ 6Е/₂²’

Л4₂ 4- 2Л4₃j j 2/И₃ + Mi j

6Е/₃6ЕІІ ⁴¹

М4- 2Мі , j 2Mj 4“ Mj+і < л

GBit ^Z/ + 6F/_I+1^Zf+1 ~

M R-24*2M_n-1t і 2Л1 д_і . q

“^r 6£/_я^u’

Mfj-2 -I^- 2Af j і 2M_n^t 4* M_nf

6£/_л-! “г* 6£/_л

Mп-ї 4~ 2Л4д , лКоэффициенты влияний гидродинамического момента должны быть определены по формулам

АГ_а — 1

= —т:—і

. 1—• Л4₂ . Л4₃—

р,₂ — —- [ —;

' ‘2 *3

” It ⁺ll+l

^л-Q ~Р ^к-і • M/t-1 ,
61-1 ’

„ _ (12)

/„ •

^Л-З ~~ І М_П-1 ,

в расчете коэффициентов влияния в защемленном конце балки.

Для валопроводов, центровка которых с главным двигателем осуществляется по изломам и смещениям в соединениях валов и при незакрепленном главном упорном подшипнике (ГУП), коэф­фициенты влияния изменений нагрузок на опорных подшипниках необходимо рассчитывать только для подшипников кронштейнов и дейдвудного устройства.

' Для каждого /-го ряда коэффициентов влияния изменения на­грузок на опорных подшипниках решается отдельная система уравнений, в которой последовательно задается изменение A/?_/s=(, равное 1,0 кН на /‘-ом опорном подшипнике валопровода.

Система уравнений для определения перемещения опорных подшипников и подшипников главного двигателя или ГУП должна иметь вид

fy-i, 4“ ^ул-іУ/ “Н ^/+іи-іУ/+і 4~ ■ * ■ 4~ '

+ + ^і-іУп =»

+ fy, іУj 4~ 4* • • ’ 4-

4. ^_п-ілУп-і 4- ^п,іУп= ■

^+і, і₊іУ/+1'І~ ' ' ' +
4” ^л-1,і+1Ул-1 4“ &п,і+іУп ⁼

^

(14)

-Ьл-1У/-1 + ^Лл-іУ; 4“ fy-M, «-1У/+1 + • • • +
4“ Vi, л-і Ул-і 4- &п, п~іУп " 0;

fy-ъ «У/-і 4- kj> пУ) 4- fy+i, лУу+і + • • *. 4г

+ ^л-Ъл Ул-1 4“ &п>пУп ~ 0.

При выполнении центровки валопровода при собранном соеди­нении с главным двигателем или при закрепленном ГУП послед­ние два уравнения и два последних произведения левой части уравнений необходимо исключить из системы (14).

Коэффициенты влияний изменений нагрузок на опорных под­шипниках следует вычислять с использованием результатов реше­ния систем по формулам

/ _ У ь ⁽¹⁵>

^Пзащ — jyJ

Расчет коэффициентов влияния излома и смещения в соедине­ниях валов должен быть выполнен с помощью уравнений:

где Ад,; Ад_Эащ; — только для/-ых подшипников, расположен­ных в корму от А-го соединения валов.

Значения прогибов и углов поворота концов валов при их свободном расположении на двух подшипниках (опорных или монтажных) необходимо определять по формулам, приведенным в табл. 3, или методом начальных параметров.Таблица З

Вид нагружения

Угол поворота а, мм/м

Прогиб р, мм

*_п = - 'йвг (^/3~^463/ ~^2аЧ -^4г?3) Р" = - dfer <^/3 - ^^ЬЧ "^{2а2/ Здз)}

а_л = £ (Р - 4а²/ - 2Ь²1 - 4аЗ) _Рл = - (Р _ 4^2 -2Ь²1~ Заз)

Стр. 48 ОСТ5.4368—81

/>103cd / с

“^п 6Е/ V^-*" і )

p](Pcd / d ^a~‘ “ &EI ⁺/

PUPbcd Pn = ” g£/

PQ³acd р^д = “ ёш~~

P№b

®^{n =}QEI

PWbl а_л = — _6£/

РІОЗд/ “^п “ 6£/

PWa

«л = — (2^ + Зй)

_Рл « (2&з + 2bl + 2el + Зсі)

PX^abl Рл ~ 6£Z

P^bal

Pn — _6£;

Рі0³а 3 „

рл — qqj (2ft^s + 2al -[- 2cZ 4* Зса)

а a lj [_□ c_j a tzzi □ ср □ □ i—> а г~т

(18)

!—I
Lj

П

□

П

При использовании метода начальных параметров после опре­деления реакций опор расчет прогибов и углов поворота концов валов следует производить путем решения следующих систем урав­нений:

£/p„,_s - Ек,_л1_м+ J] ^(?;+м^^{і+1) а}'⁺¹’ ^w 4
І

І $

і

EI_?Mt- + J] ₊

І

(^+M“?/+M4-i)(^Zr + ^Л/+І,н-1)⁴J V n ^b},i

: 24 + 2j —

i

в расчете прогиба и угла поворота конца левого вала А-го соединения валов

I +^^&йп77гАы41.+ / 1 24 г

+ S =.ЕІу,л

І

ЕІи 4-Ela / І fy+2,f-i) (^Z/4-2 ^gJ+2j)⁴ і

^С2Рп,й -r ^с*^ап,Ь¹Ь,І+2 І г~24 f- ,.q.

I fa+M ~ fy+M-1) (!l+i "H ^Z_t42 ~ ^aJ + l,ty + і

J Vo (^li+2~^bi+2,i)³ I Vd (^Zbf-l+^Zf+2 ^—

"Г Zt Г/+2»/ 6 Г 2j 6

/ і

I³
~7?_ї+1-^ = 0

в расчете прогиба и угла поворота конца правого вала А-го соединения валов.

Для промежуточных валов в конструкции без сосредоточен­ных масс (кроме цельнокованых фланцев) и при расположении

опорных (или монтажных) подшипников на расстоянии 0,2—0,25 длины вала от концов прогибы и углы поворота концов валов не определяются и принимаются равными нулю.

При значениях прогибов концов промежуточных валов более 0,3 мм рекомендуется произвести изменение положений монтаж­ных подшипников по длине вала, при котором прогибы уменьши­лись бы до указанного предела.

Используемые в расчете прогибов и'углов поворота концов валов методом начальных параметров реакции опор 7^ должны быть определены из условия равновесия валов при свободном их расположении на двух подшипниках (опорных или монтажных). Для валов, расположенных на одном подшипнике, расчет следует выполнять в предположении их попарной сборки.

П ри расположении гребного и промежуточного валов на трех и более подшипниках, а также в конструкции дейдвудного уст­ройства с одним подшипником, следует дополнительно составить расчетную схему с включением в нее только этих валов и выпол­нить расчет реакций опор и коэффициентов влияния kj_ti с помощью формул (2), (4) и (6), (8).

Реакция выносного (или монтажного) подшипника гребного вала, а также его высотное положение относительно оси дейдвуд­ного устройства необходимо определять дополнительным расче­том по формулам

% - к_зл-к_м• (20)

= Rs» Н^- Уз^з.з

в конструкции дейдвудного устройства с одним дейдвуд- ным подшипником;

^Уз“ *3,3-*3,а ^; (21)

Йз = + Уз^з.з

при расположении гребного вала на двух дейдвудных и выносном подшипниках.

Для ДВС с тяжелым маховиком и редуктора главного двига­теля при обеспечении особых требований поставщика при их центровке с валопроводом по изломам и смещениям в соедине­ниях валов должны быть рассчитаны реакции опор и коэф­фициентов ВЛИЯНИЯ с помощью формул (1) — (9).

Для ДВС с тяжелым маховиком расчет реакций опор необ­ходимо выполнять с учетом подъема фланца двигателя монтаж­

ным приспособлением для исключения недопускаемых раскепов ' в кормовом кривошипе коленчатого вала.

Дополнительная расчетная схема должна быть составлена с - включением узлов и деталей двигателя согласно правилам, ука­занным в п. 3.2, а монтажное приспособление представлено до- L полнительной'опорой.

Высотное положение монтажного приспособления, нагрузка р на нем и нагрузки на подшипниках двигателя должны быть опре- j делены по формулам

У/г—3 Л_П-з,защ ’ (22)

Я = 7Й⁰⁾ + ^п-З^Уп-З-

Реакции опор редуктора необходимо определять из условия равновесия вала и колеса редуктора при свободном их располо­жении на подшипниках..

Расчет прогиба и угла поворота конца упорного вала ДВС вы­полняется методом начальных параметров решением системы уравнений (19).

Прогиб и угол поворота кормового конца вала редуктора глав-' ного двигателя от собственной массы необходимо определять по формулам, приведенным в табл. 3, или методом начальных пара­метров решением системы уравнений (19), где величина EIy_w равна нулю.

в районе торцов облицовок гребных и дейдвудных валов для цельнолитых и сварных облицовок гребных валов дополнительно посредине ее длины;

на расстоянии 0,5 диаметра вала от разъема каждого соедине­ния со стороны вала, имеющего меньшее значение момента сопро­тивления поперечного сечения;

на расстоянии 0,1 диаметра вала от торцов соединительных муфт и фланцев, напрессованных на валы;

н
а расстоянии 0,25 диаметра вала от носового фланца ци­линдра механизма изменения шага ВРШ.

Нормальные напряжения в сечении х—х валопровода необхо­димо определять по изгибающим моментам М_х и ДЛ4_Х, рассчи­танным известными методами