Страница 2: ОСТ 92-1050-83. Детали из прессованных профилей алюминиевых сплавов. Типовые технологические процессы формоизменения (81406)

Q: Как скачать ОСТ 92-1050-83. Детали из прессованных профилей алюминиевых сплавов. Типовые технологические процессы формоизменения ?

Скачать ОСТ 92-1050-83. Детали из прессованных профилей алюминиевых сплавов. Типовые технологические процессы формоизменения можно нажав на кнопку Скачать бесплатно внизу страницы.

На роликовых профилегибочных станках изготавливаются детали кольцевые и сегментные постоянного радиуса изіиба (черт. 4).

/Tv.

**« и uioy од '®*^в**""S ^{u,p g}^,|ПГОН ^rtouW ^,HH

I - гибочные ролики; 2 - приводные ролики; 3 - профиль. Черт. 4

1. Заготовки деталей должны иметь технологические припуски под концевые участки, длина которых устанавливается в зависимости от конструкции станка по ОСТ 92-9346-80.
Расчет усилия и изгибающего момента при гибке профилей на роликовых станках
1. Момент изгиба с упрочнением определяется по формуле:

іде К, - коэффициент профиля в зависимости от конфигурации сечения, равного 1,5 + 2,0;

относительный модуль упрочнения определяется по диаграмме истинных напряжений;

—- относительный радиус; h

h - высота полки профиля, мм;

радиус гибки, мм

;

W ⁼ момент сопротивления сечения с учетом несшлметрич- ности профиля, мм³;

поправочный коэффициент; •»

22 ~ момент п

сопротивления сечения,

для среднего ролика

Угол (черт. 5) определяется по формуле

- момент инерции сечения, мм ;

- предел текучести материала, ?ЛПа.

5.6*2. Начальный изгибающий момент определяется по формуле:

Д/_о = ЙГ K_fW^f- (4)

(V - коэффициент, учитывающий начальное повышение изгибающего момента, равный 1,6 4* 1,8.

Усилия, действующие на ролики, определяются по формуле: для гибочных роликов

Рб- , (5

)

Стр.12 0СТ-9^-І050-ЬЗ

Черт. 5
где & ^f - угол контакта между гибочным и опорным роликами при
минимальном расстоянии между ними, град;

С - расстояние между гибочными роликами, мм;

О_Ср- диаметр среднего ролика, мм;

Of - диаметр гибочных роликов, мм.

Профили, прессованные в состоянии поставки сплава I6T могут гнуться как в роликовых станках, так и в штампах на прессах с = 15 + 20.
Типовой технологический процесс формоизменения прессованных профилей на роликовых станках приведен в табл. 2 рекомендуемого приложения 2.

Технические характеристики роликовых машин и станков для гибки профилей проталкиванием в фильеру приведены в справочном приложении 3.

а о с

І». ———II. I — I

OCT 93-1050-83 Стр.13

Гибка профилей с растяжением
1. Гибку прессованных профилей с растяжением производить на профилегибочных станках типа ПП* (черт. 6).

5.7.2. Последовательность приложения изгибающих и растягиваю-

щих нагрузок при гибке с растяжением может осуществляться по трем основным схемам:

растяжение заготовки а последующей гибкой (РИ);

гибка заготовки с последующим растяжением (ИР);

предварительное растяжение заготовки, гибка и окончательное растяжение (РИР).

Процесс гибки с растяжением прессованных профилей из сплавов марок Діб, ДІ9, В95 должен производиться в свежезакаленном или отожженном состоянии.
Гибку профилей с растяжением рекомендуется применять для деталей, имеющих относительный радиус гибки - 10.

С £

Ин» Ni' подл Подп. х Дата 3*ам*н «ив. Ь* "Ик# № дуЛа Подл и д*та г>еГ

Марка материала	Состояние¹ материала	Ша (кгс/мм^)	t к
И ТА	Отожженный	От ²⁵⁴-⁸ До ²⁷⁴’⁴ (26,4) (28,0)	0,80
дхо	Свежезакаленный	п 294,0 п 313,6 (30,0) (32,0)	0,85
В95	Отожженный	„ 235,2 „ 274,4 (24,0) (29,0)	0,75
J	Свежезакаленный	„ 274,4 „ 294,0 (28,0) (30,0)	0,80
5.7.7.	Упругая деформация	заготовки после снятия	нагрузки

Стр.14 ОСТ 92-1050-83

Детали, имеющие относительный радиус гибки /« = 15, следует изготавливать на металлических или комбинированных оправках; детали с Л > 15 изготавливать на балинитовых оправках.
Усилие гибки с растяжением рекомендуется определять по формуле:

где Р -’усилие растяжения, Н;

—

л - площадь поперечного сечения профиля, мм;

в/ - предел прочности материала, Ша;

коэффициент, учитывающий перераспределение напряжений, приведен в табл. 2. -

Таблица 2

определяется по формуле:

/ __ / Мизг

где радиус детали после снятия нагрузки, мм;

радиус детали под нагрузкой (радиус штампа), мм;Mun- момент изгибающий, Н*м;

27 * 4

^и - момент инерции сечения» мм ;

£ - модуль упругости материала, кг/мм^.

Оптимальные режимы процесса гибки с растяжением и до

стигаемая при этом точность деталей приведены в табл. 3.

Таблица 3

Относительный радиус гибки, л₀	Предварительное удлинение, % ..	Относительное удлинение наружных волокон, %	Угол гибки, град	Отклонение детали у концов оправки, мм
12	2,20	6,0	100	7,0
18	3,50	6,5	62	5,0
36	3,00	5,0	37	4,0
72	2,00	2,5	14	3,0
100	2,00	2,2	18	2,5

Величина относительного удлинения заготовки определяется по формуле:

ДС - . /оо%>, (ю)

С„

где aL - относительное удлинение, %,

первоначальная длина заготовки, мм,
4/- длина заготовки после растяжения, мм.

Детали постоянной кривизны несимметричного сечения должны изготавливаться следующими способами:

при относительном радиусе гибки Л> = 30, гибка производится в свежезакаленном состоянии при постоянном осевом усилии для термически упрочняемых сплавов, радиус оправки должен быть меньше радиуса готовой детали и составляет:

Ияі Nt подл Пожл к дат» Взаамя «к». X» Ни» № ду&д Подл я дат* ОеТЫо/лГ I

Алюминиевый сплав	Угол гибки, град
Алюминиевый сплав	оправки из балинита без смазки	оправки из балинита, смазанной техническим вазелином
діб	40	100
В95	30	90

Стр.16 ОСТ 9?-1050-83

R, = 0,95/?, (II)

где Я, - радиус оправки детали, мм,

при относительном радиусе Л> =15 + 30 профили из сплавов ДІ6 и В95 должны изготавливаться в свежезакаленном состоянии.

II. Осевое усилие следует прикладывать в следующей последовательности:

при углах гибки, указанных в табл. 4,осевое усилие рационально прикладывать после гибки, осевое удлинение должно быть не менее 1,5%, радиус оправки = 0,94R;

при углах гибки, больших чем приведенные в табл. 4, осевое усилие прикладывать постоянно, удлинение не должно превышать 3%, радиус оправки = 0,94 R .

Таблица 4

1. Типовые технологические процессы формоизменения деталей из прессованных профилей растяжением приведены в табл. 3,4,5 рекомендуемого приложения 2.
2. Технические характеристики профилегибочных растяжных станков приведены в рекомендуемом приложении 2.
Контурная гибка профилей
1. Для гибки профилей с углом асимметрии более 8° (угол । между осью гибки и осью с минимальным моментом инерции) следует применять гибку на роликовых станках с применением оправки, черт. 7.

, ————_—,— J

I - оправка; 2 - ролик зажимной; 3 - ролик реактивный; 4 - профиль; 5 - плита поддерживающая; 6 - ролики приводные.

Черт. 7

1. Типовой технологический процесс формоизменения деталей из профилей контурной габкой на профилегибочном станке СПГ-2М приведен в табл. 4 рекомендуемого приложения 2.
Гибка пр офилей проталкиванием в ф и л ь е р у

Гибку криволинейных деталей из сложных асимметричных профилей, профилей типа швеллеров, двутавров,изогнутых на ребро (черт. 8а), а также профилей, имеющих зоныде доступные для подведения опорных элементов гибочной оснастки (черт. 86), следует производить методом проталкивания через фильеру.

Черт. 8

Усилие проталкивания ( Q ) профиля через фильеру

(черт. 9) определяется по формуле:

где

(12)

И mt- момент изгибающий, ЬЬм;

расстояние между опорной и гибочной фильерами, мм;

мм;

коэффициент трения скольжения,равный 0,1 + 0,2

в зависимости от применяемой смазки

.OCT 92-105083 Стр.19

I - профиль изгибаемый; 2 - фильера гибочная;

3 - фильеры опорные; 4 - стол поворотный.

Черт. 9

5.9.3. Типовой технологический процесс формоизменения кольцевых деталей из прессованных профилей проталкиванием в фильеру на станке СПШ-І50 представлен в табл. 4 рекомендуемого приложения 2.

5.10. Гибка прессованных

5.I0.I. Гибку профилей

профилей

следует производить на эксцентриковых,

кривошипных, чеканочных, гидравлических прессах в штампах и в ро

ликовых станках.

5.10.2. Формоизменение профиля при гибке ограничивается допустимыми деформациями растяжения, которые определяются:

(черт. 10 а)

р —

* <2^?с/зг +S)

(черт. 10 б)

(ІЗ)

Стр.20 ОСТ 9^-1050-83 где S - толщина полки профиля, мм;

fb»i- радиус сопряжения центральной части сечения профиля и полки после гибки, мм;

R_& - оптимальный радиус матрицы, задаваемый с учетом толщины стенки и деформируемого материала, мм.

Иыв ТА подл у д*тж Вммдн мне. ТА ТЛщ № дуб* Пода в д>та

асГЯЪр/ге ■

Черт. 10

5.10.3. Усилие гибки (черт. 10) профилей определять по формуле

р - к: ■ <5? <i5>

где Р - усилие деформирования полок профиля;

/Г/ - коэффициент, учитывающий число изгибаемых полок профиля

2 при гибке обеих полок);

предел прочности материала, Ша;

С' - длина изгибаемого участка профиля за один ход пресса,мм;

5 - толщина полки профиля, мм;

Pf ~ плечо, воспринимающее изгибающий момент, мм !

X/, ” h * +

h - высота поліси профиля, мм;

радиус сопряжения полок, мм

OCT 9^-1050-83 итр.гі

При выполнении операций формоизменения сечения профиля по его длине предварительно следует деформировать на угол, равный средней арифметической величине заданных углов, а затем производить формоизменение на требуемый угол.
При корректировке штампов для гибки необходимо учитывать упругую деформацию материалов.Относительная упругая деформация определяется по формуле:

(17)

где <4/у- относительная упругая деформация;

истинная величина угла после гибки, град.;
действительный угол матрицы штампа, град.

Типовой технологический процесс формоизменения прямолинейных деталей из прессованных профилей в штампах на прессах представлен в рекомендуемом приложении 2.

5.II. Подсечка прессованных профилей

Подсечка профилей (черт. II) характеризуется высотой/^ длиной радиусами переходов X? , Отношение определяет крутизну подсечки и напряженно-деформированное состояние материала.

а>